4. Results and discussionTable 2 an

4. Results and discussion
Table 2 and Table 3 shown the performance of the biomass
gasifier system and the composition of the producer gas during the
experiments, at regular intervals of 5 min.
Fig. 5 shows a typical behaviour of the temperature profile in the
reactor during the experiments. As it is observed, there are an
oscillation of the temperature value in all the bed section during all
the experiments, with the exception of the temperature of the
producer gas, where the temperature remain more stable. The main
reason of this variation is biomass movement inside the reactor
during the gasification process. The temperature of the producer
gas remains in the range of 410e430 K, lower than the typical range
of 700e720 K reported for this type of reactor.
The HHV of the producer gas is calculated from the concentration
of the combustible components. For all the experiments, the
HHV obtained was higher to 3.50 MJ/Nm3, and the higher values
were obtained in the experiments using Peach as fuel, where the
mean value was 3.97 MJ/Nm3.
These values are lower than the theoretical and experimental
results reported in the literature; Zainal et al. [14] report 4.72 and
4.85 MJ/Nm3 respectively for same capacity and type downdraft
gasifier.
These results are because the medium content of H2, CO and CH4
in the producer gas obtained in the experiments with the tested
reactor was slightly lower than the typical composition of the
producer gas reported by several authors [2,3,13,14,24,25]. The O2
concentration has the same behaviour, showing an increase in thecombustion rate of the fuel gas in the reactor as negative effect of
the modifications implemented.
The mean tar content of the producer gas obtained in the experiments
was 9.10 mg/Nm3 for Olive, 4.07 mg/Nm3 for Peach and
8.73 mg/Nm3 in the case for Pine. Fig. 6 compares the tar content in
the producer gas obtained by several authors 19e35 mg/Nm3 [26],
5 mg/Nm3 [25], 97 mg/Nm3 [27], 50 mg/Nm3 [28] and 10 mg/Nm3
[29]; with the content obtained in the studied reactor. The gas
quality is comparable with the obtained in experiments with the
optimized two stages gasifier, developed by Bentzen [25] (5 mg/
Nm3), but with higher HHV. Burhenne et al. [29] reported similar

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

4. ผล และการสนทนาตารางที่ 2 และตาราง 3 แสดงประสิทธิภาพของชีวมวลระบบ gasifier และองค์ประกอบของก๊าซที่ผลิตในระหว่างการการทดลอง ในช่วงเวลาปกติ 5 นาทีFig. 5 แสดงพฤติกรรมทั่วไปของส่วนกำหนดค่าอุณหภูมิในการเครื่องปฏิกรณ์ในระหว่างการทดลอง ขณะนั้นแล้วหรือไม่ มีการสั่นของค่าอุณหภูมิในส่วนเตียงระหว่างทั้งหมดทดลอง ยกเว้นอุณหภูมิของการโปรดิวเซอร์แก๊ส ที่อุณหภูมิยังคงมีเสถียรภาพมากขึ้น หลักเหตุผลของการเปลี่ยนแปลงนี้เป็นการเคลื่อนย้ายชีวมวลภายในระบบในระหว่างกระบวนการแปรสภาพเป็นแก๊ส อุณหภูมิของผู้ผลิตก๊าซอยู่ในช่วงของ K 410e430 ต่ำกว่าช่วงปกติของ 700e720 K รายงานสำหรับชนิดของเครื่องปฏิกรณ์HHV ของก๊าซคำนวณได้จากความเข้มข้นคอมโพเนนต์ที่เผาไหม้ สำหรับทั้งหมดการทดลอง การHHV รับได้สูงกว่า 3.50 MJ/Nm3 และค่าสูงขึ้นได้รับในการทดลองใช้พีชเป็นเชื้อเพลิง ที่ค่าเฉลี่ย 3.97 MJ/Nm3 ได้ค่าเหล่านี้จะต่ำกว่าทฤษฎี และทดลองรายงานผลในวรรณคดี รายงาน al. Zainal ร้อยเอ็ด [14] 4.72 และ4.85 MJ/Nm3 ตามลำดับสำหรับ downdraft กำลังและชนิดเดียวกันgasifierผลลัพธ์เหล่านี้ได้เนื่องจากเนื้อหาปานกลางของ H2, CO และ CH4ในก๊าซที่ผลิตได้ในการทดลองกับการทดสอบเครื่องปฏิกรณ์เล็กน้อยกว่าองค์ประกอบทั่วไปของการก๊าซโปรดิวเซอร์ที่รายงาน โดยผู้เขียนหลาย [2,3,13,14,24,25] O2สมาธิมีพฤติกรรมเดียวกัน แสดงการเพิ่มขึ้นในอัตรา thecombustion ของก๊าซเชื้อเพลิงในเครื่องปฏิกรณ์ที่เป็นผลกระทบของการดำเนินการแก้ไขเนื้อหาหมายถึงทาร์ของก๊าซที่ผลิตได้ในการทดลองมี 9.10 mg/Nm3 มะกอก mg 4.07 Nm3 สำหรับพีช และ8.73 mg/Nm3 ในกรณีสน Fig. 6 เปรียบเทียบเนื้อหาทาร์ในก๊าซที่ผลิตได้จากหลายผู้เขียน 19e35 mg/Nm3 [26],5 mg/Nm3 [25], 97 mg/Nm3 [27], 50 mg/Nm3 [28] และ 10 mg/Nm3[29]; ด้วยเนื้อหาที่ได้รับในเครื่องปฏิกรณ์ studied ก๊าซมีคุณภาพเทียบเคียงกับการทดลองที่ได้รับในกับการขั้นที่สองเพิ่มประสิทธิภาพ gasifier พัฒนา โดย Bentzen [25] (5 มิลลิกรัม /Nm3), HHV สูงแต่ Burhenne et al. [29] รายงานเหมือนกัน

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

4.
ผลการอภิปรายและตารางที่2 และตารางที่ 3
แสดงให้เห็นถึงประสิทธิภาพการทำงานของชีวมวลที่ระบบgasifier
และองค์ประกอบของก๊าซผลิตในช่วงการทดลองในช่วงเวลาปกติ5 นาที.
รูป 5
แสดงให้เห็นถึงพฤติกรรมปกติของอุณหภูมิในเตาปฏิกรณ์ในระหว่างการทดลอง ในขณะที่มันเป็นที่สังเกตมีเป็นความผันผวนของค่าอุณหภูมิในทุกส่วนของเตียงในช่วงการทดลองที่มีข้อยกเว้นของอุณหภูมิของก๊าซที่อุณหภูมิยังคงมีเสถียรภาพมากขึ้น หลักเหตุผลของการเปลี่ยนแปลงนี้คือการเคลื่อนไหวชีวมวลภายในเครื่องปฏิกรณ์ในระหว่างกระบวนการก๊าซ อุณหภูมิของผลิตก๊าซยังคงอยู่ในช่วงของการ 410e430 K ที่ต่ำกว่าช่วงปกติของ700e720 K รายงานสำหรับประเภทของเครื่องปฏิกรณ์นี้. HHV ของก๊าซผลิตที่มีการคำนวณจากความเข้มข้นของส่วนประกอบที่ติดไฟ สำหรับการทดสอบทั้งหมดที่HHV ได้สูง 3.50 MJ / Nm3 และค่าที่สูงกว่าที่ได้รับในการทดลองโดยใช้พีชเป็นเชื้อเพลิงที่ค่าเฉลี่ย3.97 MJ / Nm3. ค่าเหล่านี้ต่ำกว่าทฤษฎีและการทดลองผลรายงานในวรรณคดี; Zainal et al, [14] รายงาน 4.72 และ4.85 MJ / Nm3 ตามลำดับสำหรับความจุเดียวกันและพิมพ์ downdraft gasifier. ผลเหล่านี้เป็นเพราะเนื้อหาสื่อกลางในการ H2, โคโลราโดและ CH4 ในก๊าซผลิตที่ได้รับในการทดลองที่มีการทดสอบเครื่องปฏิกรณ์เล็กน้อยต่ำกว่าปกติองค์ประกอบของก๊าซผลิตรายงานโดยนักเขียนหลายคน [2,3,13,14,24,25] The O2 ความเข้มข้นมีพฤติกรรมเดียวกันแสดงให้เห็นการเพิ่มขึ้นในอัตรา thecombustion ของก๊าซเชื้อเพลิงในเครื่องปฏิกรณ์เป็นผลกระทบของการปรับเปลี่ยนการดำเนินการ. เนื้อหา tar เฉลี่ยของก๊าซที่ได้รับในการทดลองเป็น9.10 mg / Nm3 สำหรับมะกอก 4.07 mg / Nm3 สำหรับพีชและ8.73 mg / Nm3 ในกรณีของไพน์ รูป 6 เปรียบเทียบเนื้อหาน้ำมันดินในก๊าซที่ได้จากการเขียนหลาย19e35 mg / Nm3 [26], 5 มิลลิกรัม / Nm 3 [25], 97 mg / Nm3 [27], 50 mg / Nm3 [28] และ 10 mg / Nm3 [ 29]; ที่มีเนื้อหาที่ได้รับในการศึกษาเครื่องปฏิกรณ์ ก๊าซที่มีคุณภาพเทียบเท่ากับที่ได้รับในการทดลองกับการเพิ่มประสิทธิภาพสองขั้นตอนgasifier พัฒนาโดย Bentzen [25] (5 mg / Nm3) แต่มี HHV ที่สูงขึ้น Burhenne et al, [29] รายงานที่คล้ายกัน

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

4 . ผลและการอภิปราย
2 และตารางที่ 3 ตารางแสดงประสิทธิภาพของระบบผลิตก๊าซชีวมวลและองค์ประกอบของโปรดิวเซอร์

ก๊าซในระหว่างการทดลองในช่วงเวลาปกติ 5 นาที
รูปที่ 5 แสดงโดยทั่วไปพฤติกรรมของอุณหภูมิในปฏิกรณ์
ในระหว่างการทดลอง เท่าที่พบ มีการแกว่งของค่าอุณหภูมิใน

ส่วนระหว่างเตียงทั้งหมดการทดลองด้วยข้อยกเว้นของอุณหภูมิของ
ผลิตก๊าซที่อุณหภูมิยังคงมีเสถียรภาพมากขึ้น เหตุผลหลักของการเปลี่ยนแปลงนี้คือการเคลื่อนไหว

ภายในถังปฏิกรณ์ชีวมวลในกระบวนการแก๊สซิฟิเคชั่น . อุณหภูมิของก๊าซโปรดิวเซอร์
ยังคงอยู่ในช่วงของ 410e430 K ต่ำกว่าช่วงปกติของ 700e720
k รายงานของเครื่องปฏิกรณ์ชนิดนี้
.ส่วนของเชื้อเพลิงจากก๊าซชีวมวลจะถูกคำนวณจากความเข้มข้น
ของคอมโพเนนต์ที่ติดไฟได้ง่าย สำหรับการทดลองทั้งหมด ของเชื้อเพลิงได้สูงถึง 3.50
MJ / nm3 และสูงกว่าค่า
กลุ่มตัวอย่างในการทดลองใช้พีชเป็นเชื้อเพลิงที่
ค่าเฉลี่ยอยู่ที่ 3.97 MJ / nm3 .
มีค่าต่ำกว่าทฤษฎีและผลการทดลอง
รายงานในวรรณคดี Zainal et al .[ 14 ] รายงาน 4.72 และ
4.85 MJ / nm3 ตามลำดับความจุเดียวกัน และประเภทของเตาผลิตก๊าซ
.
ผลลัพธ์เหล่านี้เป็นเพราะสื่อเนื้อหาของ H2 , Co และร่าง
ในเตาผลิตก๊าซได้ในการทดลองมีการทดสอบ
เครื่องปฏิกรณ์เป็นเล็กน้อยต่ำกว่าส่วนประกอบโดยทั่วไปของ
ผลิตก๊าซหลาย รายงานโดย ผู้แต่ง [ 2,3,13,14,24,25 ] ความเข้มข้นของ O2
มีพฤติกรรมเดียวกันแสดงเพิ่มในอัตรา thecombustion ของแก๊สเชื้อเพลิงในเครื่องปฏิกรณ์ เช่น ผลกระทบเชิงลบของ

หมายถึงการปรับเปลี่ยนการใช้งาน ทาร์ เนื้อหาของก๊าซชีวมวลที่ได้ในการทดลอง
คือ 9.10 mg / nm3 สำหรับมะกอก , 4.07 มก / nm3 พีชและ
8.73 mg / nm3 ในกรณีเพื่อสน ภาพที่ 6 เปรียบเทียบเนื้อหาในทาร์
โปรดิวเซอร์แก๊สที่ได้จากผู้เขียนหลาย 19e35 มิลลิกรัม / nm3 [ 26 ] ,
5 มก. / nm3 [ 25 ]97 มิลลิกรัม / nm3 [ 27 ] , 50 มก. / nm3 [ 28 ] และ mg / nm3
[ 29 ] 10 ; กับเนื้อหาที่ได้ศึกษาในเครื่องปฏิกรณ์ คุณภาพเทียบเท่ากับก๊าซ

ได้ในการทดลองกับสองขั้นตอนการผลิตก๊าซเพิ่มประสิทธิภาพการพัฒนาโดย bentzen [ 25 ] ( 5 มก. /
nm3 ) แต่ด้วยความสูงของเชื้อเพลิง . burhenne et al . [ 29 ] รายงานคล้ายกัน