Based on the observations and resul

Based on the observations and results
during fabrication, testing, and
data analysis of the two large-scale
precast concrete beam-to-column connections,
the following conclusions
can be made:
1. Precast concrete frames using the
two tested beam-to-column connections
can be built easily and quickly.
2. The specimens exhibited ductile
behavior. The lateral load carrying capacity
was maintained nearly constant
up to drifts of 3.5 percent, which are
larger than the maximum drift values
allowed in most design codes around
the world.
3. The specimens were designed to
develop plastic hinges in the beams
next to the columns and to impose
joint shear demands close to the nominal
joint shear strength for monolithic
construction. As expected, the behavior
was controlled by the joint at large
drifts. Joint degradation and stiffness
decay were recorded after the beam
top steel reinforcement of the beam
had yielded in tension.
4. In both structures, beam rotation
took place inside and outside the joint.
Joint mechanisms of resistance were
impaired by the development of tensile
strains due to beam rotation inside
the joint. Beam rotation inside the
joint does not usually occur in monolithic
construction.
5. In Specimen J1, where hoops
were used to achieve continuity, premature
bending flexibility of hoop
legs transverse to the loading direction,
as well as pullout of beam bottom
bars, contributed to initial joint
damage.
6. Specimen J2 (in which continuity
of bottom longitudinal reinforcement
of the beams is provided by a steel bar
inserted through overlapping Ushaped
prestressing strands) performed
better than Specimen J1. Specimen
J2 exhibited a more uniform
distribution of beam cracking and
yielding under negative bending.
7. Continuity reinforcement in the
form of hoops or U-shaped strands
should be sufficiently strong and stiff
to avoid plastic behavior under maximum
demands calculated from a capacity
design approach.
8. Joint shear strengths of Specimens
J1 and J2 were 80 and 90 percent,
respectively, of those expected
for monolithic construction. Moreover,
the initial shear cracking occurred
at lower levels of nominal
shear stress than in monolithic construction.
This phenomenon was attributed
to premature beam rotation inside
the joint.
9. The test results showed that the
structural response of the precast
frame was satisfactory. Although the
connections tested did not fully emulate
monolithic construction, they can
be used in precast concrete frame systems
or in hybrid systems, provided
that their strength and stiffness are
taken into account.
10. To improve the cyclic behavior
of the connections, beam rotations inside
the joint should be minimized.
One approach to accomplishing this
objective is to force the concentration
of beam flexural rotations away from
the column faces, i.e., relocate the
beam plastic hinges. An alternative to
reducing beam rotations inside the
joint is to place unbonded post-tensioning
tendons through the joint.

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

ตามข้อสังเกตและผลการในระหว่างการผลิต ทดสอบ และวิเคราะห์ข้อมูลของทั้งสองขนาดใหญ่เชื่อมต่อคานกับคอลัมน์คอนกรีตสำเร็จรูปสรุปดังนี้สามารถทำได้:1. ผนังคอนกรีตเฟรมโดยใช้การสองทดสอบเชื่อมต่อคานกับคอลัมน์สามารถสร้างได้อย่างง่ายดาย และรวดเร็ว2. ตัวอย่างการจัดแสดงเหนียวลักษณะการทำงาน โหลดข้างแบกความจุกรุงเกือบคงถึงลอย 3.5 เปอร์เซ็นต์ ซึ่งเป็นขนาดใหญ่กว่าค่าสูงสุดดริฟท์ในส่วนใหญ่ออกแบบรหัสรอบโลก3.ชิ้นงานถูกออกแบบมาเพื่อพัฒนาพลาสติกบานพับในคานถัดไปในคอลัมน์ และกำหนดต้องเฉือนร่วมใกล้กำหนดร่วมแรงเฉือนสำหรับเสาหินก่อสร้าง ลักษณะการทำงานอย่างที่คาดถูกควบคุม โดยข้อต่อมีขนาดใหญ่ลอย ร่วมลดและตึงบันทึกผุหลังคานเสริมเหล็กบนของคานมีผลในความตึงเครียด4. ในโครงสร้างทั้งสอง คานหมุนเกิดภายใน และภาย นอกร่วมทุนมีกลไกร่วมกันต้านความบกพร่อง โดยการพัฒนาแรงดึงสายพันธุ์เนื่องจากการหมุนลำแสงภายในกิจการร่วมค้า คานหมุนภายในร่วมมักจะเกิดขึ้นในเสาหินก่อสร้าง5. ในตัวอย่างที่ J1 ที่ห่วงใช้เพื่อให้เกิดความต่อเนื่อง คลอดก่อนกำหนดดัดความยืดหยุ่นของห่วงขวางทิศทางการโหลด ขาเช่นเดียวกับผนังของคานล่างบาร์ ส่วนการร่วมทุนเริ่มต้นความเสียหาย6. ชิ้นงาน J2 (ในความต่อเนื่องซึ่งของเหล็กเสริมตามยาวด้านล่างของคานที่มีแถบเหล็กแทรกผ่านซ้อน Ushapedลวดในท่อดึง strands) ดำเนินการดีกว่า J1 ตัวอย่าง ตัวอย่างJ2 จัดแสดงเครื่องแบบเพิ่มเติมการกระจายของลำแสงที่แตก และผลผลิตภายใต้การดัดลบ7. เสริมความแข็งแรงความต่อเนื่องในการรูปแบบของห่วงหรือเส้นรูปตัวยูควรแข็ง และแข็งแกร่งเพียงพอเพื่อหลีกเลี่ยงปัญหาพลาสติกภายใต้สูงสุดความต้องการกำลังผลิตแนวทางการออกแบบ8. ร่วมเฉือนจุดแข็งของชิ้นงานJ1 และ J2 ได้ 80 และ 90 เปอร์เซ็นต์ตามลำดับ ของผู้ที่คาดว่าสำหรับการก่อสร้างเสาหิน นอกจากนี้เกิดการแตกร้าวที่เฉือนในระดับที่ต่ำกว่าของความเครียดเฉือนกว่าในการก่อสร้างเสาหินปรากฏการณ์นี้ถูกนำมาประกอบการหมุนลำแสงก่อนกำหนดภายในกิจการร่วมค้า9. ผลการทดสอบพบว่าการตอบสนองโครงสร้างของการผลิตชิ้นส่วนภาพประทับใจ แม้ว่าการทดสอบการเชื่อมต่อไม่ได้เลียนแบบเต็มพวกเขาสามารถก่อสร้างเสาหินใช้ในระบบโครงคอนกรีตสำเร็จรูปหรือในระบบไฮบริดความแข็งแรงและความแข็งนำมาพิจารณา10. การปรับปรุงลักษณะการทำงานของวงจรการเชื่อมต่อ คานหมุนเวียนภายในร่วมทุนควรจะลดลงวิธีการหนึ่งเพื่อบรรลุนี้วัตถุประสงค์ที่จะ บังคับให้ความเข้มข้นของจากหมุนดัดคานคอลัมน์ใบหน้า เช่น ย้ายลำแสงบานพับพลาสติก ทางเลือกที่ลดคานหมุนภายในกิจการร่วมค้าคือการ unbonded หลังปรับความตึงเส้นเอ็นผ่านข้อต่อ

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

บนพื้นฐานของการสังเกตและผล
ในระหว่างการผลิต, การทดสอบและ
การวิเคราะห์ข้อมูลของทั้งสองขนาดใหญ่
เชื่อมต่อคอนกรีตสำเร็จรูปคานไปคอลัมน์
ข้อสรุปต่อไปนี้
สามารถทำ:
1 เฟรมคอนกรีตสำเร็จรูปโดยใช้
สองการทดสอบการเชื่อมต่อคานไปคอลัมน์
สามารถสร้างขึ้นได้ง่ายและรวดเร็ว.
2 ตัวอย่างที่แสดงดัด
พฤติกรรม โหลดด้านข้างขีดความสามารถ
ได้รับการบำรุงรักษาอย่างต่อเนื่องเกือบ
ถึงลอยร้อยละ 3.5 ซึ่งเป็น
ขนาดใหญ่กว่าค่าดริฟท์สูงสุด
ได้รับอนุญาตในรหัสการออกแบบส่วนใหญ่ทั่ว
โลก.
3 ตัวอย่างที่ถูกออกแบบมาเพื่อ
พัฒนาพลาสติกบานพับในคาน
ถัดจากคอลัมน์และจะกำหนด
ความต้องการเฉือนร่วมใกล้กับที่ระบุ
แรงเฉือนร่วมเสาหิน
ก่อสร้าง เป็นที่คาดหวังพฤติกรรม
ถูกควบคุมโดยการร่วมทุนที่มีขนาดใหญ่
ลอย การย่อยสลายและตึงร่วม
ผุถูกบันทึกไว้หลังจากที่คาน
เหล็กเสริมด้านบนของคาน
ได้ผลในความตึงเครียด.
4 ในโครงสร้างที่ทั้งสองหมุนลำแสง
ที่เกิดขึ้นทั้งภายในและภายนอกร่วมกัน.
กลไกร่วมของความต้านทานได้รับ
การด้อยค่าเกิดจากการพัฒนาของแรงดึง
สายพันธุ์เนื่องจากการหมุนคานภายใน
ร่วมกัน หมุนคานภายใน
ร่วมกันไม่ได้มักจะเกิดขึ้นในเสาหิน
ก่อสร้าง.
5 ในงาน J1 ที่ห่วง
ถูกนำมาใช้เพื่อให้บรรลุความต่อเนื่องก่อนวัยอันควร
มีความยืดหยุ่นดัดของห่วง
ขาขวางกับทิศทางโหลด
เช่นเดียวกับการพับของด้านล่างคาน
บาร์ส่วนร่วมในการเริ่มต้นร่วมกัน
ให้เกิดความเสียหาย.
6 ตัวอย่าง J2 (ซึ่งในความต่อเนื่อง
ของการเสริมแรงยาวด้านล่าง
ของคานให้บริการโดยบาร์เหล็ก
แทรกผ่านที่ทับซ้อนกัน Ushaped
เส้นลวดอัดแรง) ดำเนินการ
ดีกว่าตัวอย่าง J1 ตัวอย่าง
J2 แสดงสม่ำเสมอมากขึ้น
การกระจายของแสงแตกและ
ยอมอยู่ภายใต้การดัดเชิงลบ.
7 การเสริมแรงต่อเนื่องใน
รูปแบบของห่วงหรือรูปตัวยูเส้น
ควรจะเพียงพอที่แข็งแกร่งและแข็ง
เพื่อหลีกเลี่ยงพฤติกรรมพลาสติกภายใต้สูงสุด
ความต้องการคำนวณได้จากกำลังการผลิต
วิธีการออกแบบ.
8 จุดแข็งเฉือนร่วมของตัวอย่าง
J1 และ J2 80 และร้อยละ 90
ตามลำดับของผู้ที่คาดว่า
การก่อสร้างเสาหิน นอกจากนี้
แตกร้าวเฉือนครั้งแรกที่เกิดขึ้น
ในระดับที่ต่ำกว่าของที่ระบุ
ความเครียดเฉือนกว่าในการก่อสร้างเสาหิน.
ปรากฏการณ์นี้เป็นผลมาจาก
การหมุนคานก่อนวัยอันควรภายใน
ร่วมกัน.
9 ผลการทดสอบแสดงให้เห็นว่า
การตอบสนองของโครงสร้างสำเร็จรูป
กรอบเป็นที่น่าพอใจ แม้ว่า
การเชื่อมต่อการทดสอบไม่เต็มเลียนแบบ
การก่อสร้างเสาหินที่พวกเขาสามารถ
นำไปใช้ในระบบสำเร็จรูปกรอบคอนกรีต
หรือในระบบไฮบริดให้
ความแข็งแรงและความแข็งของพวกเขาจะ
นำเข้าบัญชี.
10 เพื่อปรับปรุงพฤติกรรมของวงจร
ของการเชื่อมต่อผลัดคานภายใน
ร่วมกันควรจะลดลง.
วิธีการหนึ่งที่จะประสบความสำเร็จในครั้งนี้
มีวัตถุประสงค์คือการบังคับความเข้มข้น
ของแสงผลัดดัดห่างจาก
ใบหน้าคอลัมน์เช่นย้าย
บานพับพลาสติกคาน ทางเลือกในการ
ลดการผลัดคานภายใน
ร่วมกันคือการวาง unbonded โพสต์ความตึง
เส้นเอ็นผ่านการร่วมทุน