Integration of the Design EquationI

Integration of the Design Equation
Integration indicated by equation (15) is usually performed by values of V1 and kya averaged over the column height. This introduces small error in light of the low concentration of water vapor in the gas stream. Beyond this, knowledge of the relation between the enthalpy in the main gas phase and that at the gas-liquid interface is necessary. Such a relation can be obtained by now considering the transfer process on the liquid side of the interface. Combining the enthalpy balance (Equation (5)) with the liquid transfer rate (Equation (9)) gives

Equation (18) applies at any point in an air-water contacting device. From it, the temperature and the enthalpy of the interface can be determined at any point for which the liquid temperature (TL), the gas enthalpy (HV), and the ratio of the liquid-phase heat transfer coefficient to the gas-
phase heat transfer coefficient to the gas-phase mass transfer coefficient based upon mole-ratio driving forces are known.
The interface conditions can be obtained through equation (18) using a graphical method.
A plot is drawn with coordinates of liquid-phase temperature versus enthalpy of the gas phase. On it, the locus of interface Hi and Ti values can be plotted by realizing that at the interface the vapor phase will be saturated at the interface temperature if the assumption that equilibrium exists at a phase boundary is tenable. From the saturation curve on the air-water humidity chart, the saturation molal humidity can be obtained for any desired temperature. The saturation, or interface, enthalpy can then be calculated or read from the humidity chart.
On the same plot, an “operating line” of HV versus TL can be plotted by combining equations (5) and (6) and integrating. This curve represents the path of bulk-phase conditions as the fluids pass through the unit. Thus,



This equation gives the slope of the HV versus TL “operating” line as LaVCL/V1. For the air-water system and for most other dilute gas-solution systems, this ratio is constant over a moderate humidity range, and the straight HV versus TL line can be determined from knowledge of the liquid- and gas-phase flow rates and the conditions of both streams at one end of the column, or alternatively the line can be located from the conditions at both ends of the column.

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

รวมสมการออกแบบ
รวมตามสมการ (15) มักจะดำเนินการ โดยค่า V1 และ kya averaged เหนือความสูงของคอลัมน์ นี้แนะนำข้อผิดพลาดเล็ก ๆ เมื่อความเข้มข้นต่ำสุดของไอน้ำในกระแสก๊าซ นอกเหนือจากนี้ ความรู้ของความสัมพันธ์ระหว่างความร้อนแฝงในเฟสก๊าซหลักที่อินเทอร์เฟสก๊าซ-ของเหลวที่มีความจำเป็น ความสัมพันธ์ดังกล่าวสามารถได้รับ โดยพิจารณากระบวนการถ่ายโอนทางด้านสภาพคล่องของอินเทอร์เฟซตอนนี้ รวมดุลความร้อนแฝง (สมการ (5)) มีอัตราการถ่ายโอนของเหลว (สมการ (9)) ให้

ใช้สมการ (18) จุดใดจุดหนึ่งในอุปกรณ์กำลังติดต่อน้ำอากาศ จากนั้น สามารถกำหนดอุณหภูมิและความร้อนแฝงของอินเทอร์เฟซที่จุดใดที่อุณหภูมิของเหลว (TL), ความร้อนแฝงก๊าซ (HV), และอัตราส่วนของเฟสของเหลวความร้อนสัมประสิทธิ์การถ่ายโอนการก๊าซ-
ระยะสัมประสิทธิ์การถ่ายโอนความร้อนให้ค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายโอนมวลเฟสก๊าซตามอัตราส่วนโมลขับกองเป็นที่รู้จักกันได้
สามารถรับเงื่อนไขติดต่อผ่านสมการ (18) โดยใช้แบบรูปภาพวิธีการ
แผนออกกับพิกัดของเฟสของเหลวอุณหภูมิและความร้อนแฝงของเฟสก๊าซได้ บน สามารถพล็อตโลกัสโพลของอินเทอร์เฟซ Hi และค่าตี้ โดยตระหนักถึงว่า ที่อินเทอร์เฟซ ระยะไอจะได้อิ่มตัวอุณหภูมิอินเทอร์เฟซว่าอัสสัมชัญที่สมดุลอยู่ในขอบเขตของระยะ tenable จากเส้นโค้งอิ่มตัวบนแผนภูมิน้ำอากาศความชื้น ความชื้น molal เข้มสามารถได้รับสำหรับอุณหภูมิต้อง ความเข้ม การติดต่อ จากนั้นจะคำนวณ หรืออ่านจากแผนภูมิความชื้นได้ความร้อนแฝง
บนพล็อตเดียวกัน การ "ทำงานสาย" HV เทียบกับ TL สามารถสามารถลงจุด โดยรวมสมการ (5) และ (6) และรวมได้ โค้งนี้แสดงถึงเส้นทางของเฟสจำนวนมากสภาพเป็นของเหลวผ่านหน่วย ดังนั้น,


นี้สมการให้ลาด HV เทียบกับ TL "ปฏิบัติ" บรรทัดเป็น LaVCL/V1 ระบบน้ำอากาศ และอื่น ๆ ส่วนใหญ่ระบบ dilute แก๊สโซลูชั่น อัตราส่วนนี้เป็นค่าคงที่ช่วงความชื้นปานกลาง และ HV ตรงกับ TL บรรทัดสามารถถูกกำหนดจากความรู้ของอัตราการไหลของเหลว และก๊าซเฟสของกระแสทั้งสองที่ปลายด้านหนึ่งของคอลัมน์ หรือหรือ บรรทัดสามารถตั้งจากสภาพที่ปลายทั้งสองของคอลัมน์

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

บูรณาการการออกแบบสมการ
รวมแสดงด้วยสมการ ( 15 ) มักจะแสดงโดยค่า V1 และอี๋ เฉลี่ยกว่าเสาสูง นี้แนะนำข้อผิดพลาดเล็ก ๆในแง่ของความเข้มข้นต่ำของไอน้ำในก๊าซในกระแส นอกจาก นี้ ความรู้ ของความสัมพันธ์ระหว่างเอนทัลปีในวัฏภาคก๊าซและของเหลวในอินเตอร์เฟซหลักที่จำเป็นความสัมพันธ์ดังกล่าวได้ โดยขณะนี้การพิจารณาโอนกระบวนการในด้านสภาพคล่องของอินเตอร์เฟซ การสมดุลพลังงาน ( สมการ ( 5 ) พร้อมโอนของเหลวเท่ากัน ( สมการ ( 9 ) ให้

สมการ ( 18 ) ใช้ที่จุดใด ๆในอากาศและน้ำในการติดต่อกับอุปกรณ์ จากมันอุณหภูมิและความร้อนแฝงของอินเตอร์เฟซที่สามารถได้รับการพิจารณาที่จุดใด ๆที่อุณหภูมิของเหลว ( TL ) , แก๊สเอนทัลปี ( HV ) และอัตราส่วนของสัมประสิทธิ์การถ่ายเท ความร้อนของเหลวกับก๊าซ -
เฟสสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อนไปยังแก๊สค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายเทมวลขึ้นอยู่กับอัตราส่วนโมลแรงผลักดัน
เป็นที่รู้จักกันเงื่อนไขที่อินเตอร์เฟซที่สามารถได้รับผ่านทางสมการ ( 18 ) ใช้วิธีกราฟิก .
พล็อตที่ถูกวาดด้วยพิกัดของอุณหภูมิของของเหลวและความร้อนของก๊าซระยะ บนทางเดินของอินเตอร์เฟซและ Ti สวัสดีค่าสามารถวางแผนโดยตระหนักว่าในเฟสไอเฟสจะอิ่มตัวที่รอยต่ออุณหภูมิถ้าสมมติฐานที่สมดุลอยู่ที่ระยะขอบเขตได้ . จากการอิ่มตัวของความชื้นในอากาศและน้ำในกราฟแผนภูมิ โมแลลความชื้นอิ่มตัวได้ สำหรับอุณหภูมิที่ต้องการ ความอิ่มตัวของสี หรือติดต่อเอนทัลปีจากนั้นจะสามารถคำนวณ หรืออ่านจากแผนภูมิความชื้น .
บนจุดเดียวกัน " ใช้เส้น " ของ HV กับ TL สามารถวางแผนโดยการรวมสมการ ( 5 ) และ ( 6 ) และบูรณาการ . เส้นนี้เป็นเส้นทางของเงื่อนไขระยะเป็นกลุ่มของเหลวผ่านหน่วย ดังนั้น



สมการนี้ให้ความชันของ HV กับ TL " ปฏิบัติการ " เส้น lavcl / V1 .สำหรับระบบอากาศและน้ำในสารละลายเจือจางและส่วนใหญ่อื่น ๆ ระบบแก๊ส อัตราส่วนนี้คงที่ตลอดช่วงความชื้นปานกลาง และตรงสาย HV กับ TL สามารถพิจารณาจากความรู้ของ ของเหลว และแก๊ส อัตราการไหล และเงื่อนไขของทั้งสองสายที่ปลายด้านหนึ่งของคอลัมน์ หรืออีกวิธีหนึ่งคือ สายสามารถอยู่จาก เงื่อนไขที่ปลายทั้งสองของคอลัมน์