Slug flow, characterized by elongat

Slug flow, characterized by elongated bubbles flowing in the axial
direction, and gas core flow, which is defined as long gas slug
occupied over a length of channel, were observed. As shown in
Fig. 7a, for the inlet section which led the gas–liquid mixture directly
to the micro-channels, large gas bubbles in the chamber
could expand along the channel length, leading to gas core flow
in most channels. The formation of gas core flow is schematically
depicted in Fig. 8. Comparatively, almost all the channels could
be occupied by slug flow, as seen in Fig. 7b, when a piece of foamed
plastic polymer inserted in the inlet section was used to induce the
discrete bubbles before entering the channels.
In this work, the flow pattern results were taken simultaneously
with the heat transfer data. Flow patterns were expected to affect
the heat transfer phenomena. Different flow patterns may give differences
in heat transfer mechanisms during gas–liquid flow. The
effect of flow pattern on heat transfer characteristics is discussed
next.
4.2. Heat transfer results
The average Nusselt numbers were plotted against superficial
Reynolds numbers, as presented in Figs. 9 and 10. As seen in
Fig. 9, the results, as expected, showed monotonous increases of
the Nusselt numbers with the liquid superficial Reynolds numbers.
As also shown in the figure, the Nusselt number increases with
increasing the gas superficial Reynolds number. Hetsroni et al.
[19] studied heat transfer characteristics in the channels of
0.1 mm in size and reported that an increase in gas superficial Reynolds
number involved a decrease in heat transfer, which was
opposite to the present results corresponding to micro-channels
of 0.4 mm in size. The behavior observed by Hetsroni et al. [19]
may be mainly due to, as suggested by Chung and Kawaji [2], significant
effects of surface tension as well as liquid viscosity, which
prohibit agitation of the gas–liquid interface in very small channels.
Such different observations were also reported by Choo and
Kim [21]. Based on their work, the heat transfer results for the
channels with diameters of 0.14 mm and 0.22 mm revealed the
trend similar to that of Hetsroni et al. [19]. On the other hand,
for the 0.33 mm and 0.5 mm channels, Choo and Kim [21] reported
the Nusselt number increasing with increasing the air flow rate.
The effect of flow pattern on gas–liquid heat transfer is shown
in Fig. 10. The Nusselt number was higher for slug flow (Fig. 7b)
than for gas core flow (Fig. 7a). This result indicates that the installation
of a piece of foamed plastic polymer can improve the distribution
of phases in micro-channels. As shown in Fig. 10, the
Nusselt number can be enhanced up to 40% at high flow rates.
The improvement of heat transfer may be mainly attributed to
the small gas slugs contributing to agitation in the liquid film on
the wall.
There have been several factors influencing the two-phase flow
maldistribution in parallel channels. The relevant factors were recently
given in details by Dario et al. [26].
Interestingly, the results based on micro-scale flow boiling
involving complex mechanisms, reported by Ong and Thome [27]
and Saisorn et al. [6], indicated that slug flow appeared with low
heat transfer coefficient in comparison to the vapor core flow.
Fig. 11 illustrates heat transfer enhancement ratio for the present
flow conditions. For slug flow, a heat transfer enhancement up
to 80% was obtained over the single-phase flow.

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

บุ้งไหล ลักษณะยาวฟองอากาศไหลในแนวแกนทิศทาง และก๊าซกระแสหลัก เป็นก๊าซยาวบุ้งครอบครองมากกว่าความยาวของช่อง ถูกตั้งข้อสังเกต ดังแสดงในรูป 7a ส่วนช่องซึ่งนำส่วนผสมของเหลวแก๊สโดยตรงเพื่อช่องไมโคร ฟองก๊าซขนาดใหญ่ในห้องจะขยายตัวตามความยาวช่องทาง นำไปสู่กระแสหลักก๊าซในช่องมากที่สุด การก่อตัวของกระแสก๊าซหลักคือ schematicallyแสดงในรูป 8 ค่อนข้าง เกือบทุกช่องสามารถครอบครอง โดยบุ้งไหล เท่าที่เห็นในรูป 7b เมื่อชิ้นส่วนของโฟมใช้โพลิเมอร์พลาสติกที่แทรกในส่วนทางเข้าจะทำให้เกิดการฟองแยกก่อนเข้าช่องในงานนี้ ผลรูปแบบการไหลถ่ายพร้อมกันมีความร้อนถ่ายโอนข้อมูล คาดว่าจะมีผลต่อรูปแบบการไหลปรากฏการณ์ถ่ายโอนความร้อน รูปแบบการไหลแตกต่างกันอาจให้ผลแตกต่างในกลไกการถ่ายโอนความร้อนระหว่างก๊าซของเหลวไหล การกล่าวถึงผลของรูปแบบการไหลในลักษณะการถ่ายโอนความร้อนต่อไปนี้4.2. ความร้อนส่งผลหมายเลข Nusselt เฉลี่ยถูกพล็อตกับเพียงผิวเผินเลขเรย์โนลด์ส ดังที่แสดงในมะเดื่อ. 9 และ 10 เท่าที่เห็นในรูป 9 ผลลัพธ์ ตามที่คาดไว้ แสดงให้เห็นว่าน่าเบื่อเพิ่มขึ้นของหมายเลข Nusselt เลขเรย์โนลด์สเพียงผิวเผินของเหลวเป็นแสดงในรูป Nusselt หมายเลขเพิ่มขึ้นด้วยเพิ่มหมายเลขเรย์โนลด์สเพียงผิวเผินของก๊าซ Hetsroni et al[19] ถ่ายโอนความร้อนศึกษาลักษณะในช่องทางการ0.1 มิลลิเมตร ในรายงานว่า การเพิ่มขึ้นของก๊าซเรย์โนลด์สเพียงผิวเผินหมายเลขที่เกี่ยวข้องกับการถ่ายเทความร้อน ซึ่งลดลงตรงกันข้ามผลปัจจุบันที่สอดคล้องกับช่องทางไมโครของขนาด 0.4 มม. พฤติกรรมที่สังเกตโดย Hetsroni et al. [19]อาจจะส่วนใหญ่เกิดจากการ แนะนำโดย Chung และคาวาจิ [2], สำคัญผลของแรงตึงผิวเช่นของเหลวหนืด ซึ่งห้ามก่อกวนของอินเทอร์เฟซของก๊าซของเหลวในช่องเล็กมากยังมีรายงานข้อสังเกตดังกล่าวแตกต่างกัน โดย Choo และคิม [21] จากการทำงานของพวกเขา การถ่ายโอนความร้อนและผลการช่อง มีเส้นผ่านศูนย์กลางของ 0.14 มม.และ 0.22 มม.เปิดเผยตัวแนวโน้มที่คล้ายกับของ Hetsroni et al. [19] ในทางตรงข้ามสำหรับ 0.33 มม. 0.5 มม.ช่อง Choo และคิม [21] รายงานหมายเลข Nusselt เพิ่มกับเพิ่มอัตราการไหลของอากาศมีแสดงผลของรูปแบบการไหลถ่ายเทความร้อนของก๊าซของเหลวในรูปที่ 10 หมายเลข Nusselt ถูกบุ้งไหล (รูปที่ 7b) สูงกว่าการไหลของก๊าซหลัก (รูปที่ 7a) ผลลัพธ์นี้บ่งชี้ว่า การติดตั้งของพอลิเมอร์พลาสติกโฟมสามารถปรับปรุงการกระจายขั้นตอนในช่องทางไมโคร ดังแสดงในรูป 10 การหมายเลข Nusselt สามารถเพิ่มขึ้นถึง 40% ที่อัตราการไหลสูงปรับปรุงการถ่ายเทความร้อนอาจนำมาประกอบกับส่วนใหญ่เขม่าก๊าซขนาดเล็กที่เอื้อต่อการก่อกวนในฟิล์มของเหลวในผนังมีหลายปัจจัยที่มีอิทธิพลต่อการไหลสองเฟสmaldistribution ในช่องคู่ขนาน ปัจจัยที่เกี่ยวข้องได้เมื่อเร็ว ๆ นี้กำหนดในรายละเอียดโดยริโอร้อยเอ็ด [26]น่าสนใจ ผลคะแนนบนไมโครสเกลกระแสเดือดเกี่ยวข้องกับกลไกที่ซับซ้อน รายงาน โดยอ๋องและทอม [27]และ Saisorn et al. [6], ระบุว่า บุ้งไหลปรากฏกับต่ำสัมประสิทธิ์การถ่ายความร้อนเมื่อเทียบกับการไหลของไอน้ำหลักรูปที่ 11 แสดงอัตราเพิ่มถ่ายโอนความร้อนสำหรับปัจจุบันสภาพการไหล สำหรับบุ้งไหล ความร้อนถ่ายโอนเพิ่มขึ้นถึง 80% ได้รับไหลเฟสเดียว

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

ไหลบุ้งโดดเด่นด้วยฟองยาวไหลในแกน
ทิศทางและกระแสหลักของก๊าซซึ่งถูกกำหนดให้เป็นกระสุนก๊าซยาว
ครอบครองมากกว่าความยาวของช่องถูกตั้งข้อสังเกต ดังแสดงใน
รูปที่ 7a สำหรับส่วนขาเข้าซึ่งนำส่วนผสมของก๊าซของเหลวโดยตรง
ไปยังช่องทางไมโครฟองก๊าซขนาดใหญ่ในห้อง
สามารถขยายไปตามความยาวช่องทางที่นำไปสู่การไหลของก๊าซหลัก
ในช่องทางมากที่สุด การก่อตัวของการไหลของก๊าซหลักแผนผัง
ที่ปรากฎในรูป 8. เปรียบเทียบเกือบทุกช่องจะ
ถูกครอบครองโดยไหลกระสุนเท่าที่เห็นในรูป 7b เมื่อชิ้นส่วนของโฟม
พอลิเมอพลาสติกใส่ไว้ในส่วนขาเข้าถูกใช้ในการทำให้เกิด
ฟองอากาศที่ไม่ต่อเนื่องก่อนที่จะเข้าช่องทาง.
ในงานนี้ผลรูปแบบการไหลถูกนำไปพร้อม ๆ กัน
กับข้อมูลการถ่ายเทความร้อน รูปแบบการไหลคาดว่าจะส่งผลกระทบต่อ
ปรากฏการณ์การถ่ายเทความร้อน รูปแบบการไหลที่แตกต่างกันอาจจะให้ความแตกต่าง
ในกลไกการถ่ายโอนความร้อนในระหว่างการไหลของก๊าซธรรมชาติเหลว
ผลของรูปแบบการไหลในลักษณะการถ่ายเทความร้อนที่จะกล่าวถึง
ต่อไป.
4.2 การถ่ายเทความร้อนส่งผลให้
ตัวเลขเฉลี่ย Nusselt ถูกพล็อตกับผิวเผิน
นาดส์ตัวเลขที่แสดงในมะเดื่อ 9 และ 10 เท่าที่เห็นใน
รูป 9 ผลลัพธ์ที่เป็นไปตามคาดที่แสดงให้เห็นการเพิ่มขึ้นของความซ้ำซากจำเจของ
ตัวเลข Nusselt ด้วยของเหลวหมายเลข Reynolds ผิวเผิน.
ในฐานะที่เป็นยังแสดงในรูปที่ Nusselt การเพิ่มขึ้นของจำนวนที่มี
การเพิ่มก๊าซตื้นจำนวน Reynolds Hetsroni et al.
[19] ศึกษาลักษณะการถ่ายเทความร้อนในช่องทางของ
0.1 มิลลิเมตรในขนาดและมีรายงานว่าการเพิ่มขึ้นของก๊าซตื้นนาดส์
หมายเลขที่เกี่ยวข้องกับการลดลงของการถ่ายเทความร้อนซึ่งเป็น
ตรงข้ามกับผลในปัจจุบันที่สอดคล้องกับไมโครช่อง
0.4 มมขนาด พฤติกรรมที่สังเกตโดย Hetsroni et al, [19]
อาจจะเป็นส่วนใหญ่เนื่องจากการตามข้อเสนอแนะจุงและ Kawaji [2] อย่างมีนัยสำคัญ
จากผลกระทบของแรงตึงผิวเช่นเดียวกับความหนืดของของเหลวซึ่ง
ห้ามการกวนของอินเตอร์เฟซก๊าซธรรมชาติเหลวในช่องขนาดเล็กมาก.
สังเกตที่แตกต่างกันดังกล่าวยังมีรายงาน โดยชูและ
คิม [21] ขึ้นอยู่กับการทำงานของพวกเขาผลการถ่ายโอนความร้อนสำหรับ
ช่องที่มีเส้นผ่าศูนย์กลาง 0.14 มม 0.22 มมเผยให้เห็นถึง
แนวโน้มที่คล้ายกันกับที่ของ Hetsroni et al, [19] บนมืออื่น ๆ ,
สำหรับ 0.33 มิลลิเมตรและ 0.5 มมช่องปู๊นและคิม [21] รายงาน
จำนวน Nusselt เพิ่มขึ้นกับการเพิ่มอัตราการไหลของอากาศ.
ผลของรูปแบบการไหลถ่ายเทพลังงานความร้อนก๊าซธรรมชาติเหลวจะแสดง
ในรูปที่ จำนวน 10 Nusselt สูงสำหรับการไหลของกระสุน (รูป. 7b)
กว่าสำหรับการไหลของก๊าซหลัก (รูป. 7a) ผลที่ได้นี้แสดงให้เห็นว่าการติดตั้ง
ชิ้นส่วนของโฟมพอลิเมอพลาสติกสามารถปรับปรุงการกระจาย
ของขั้นตอนในช่อง Micro ดังแสดงในรูป 10
จำนวน Nusselt สามารถเพิ่มได้ถึง 40% ที่อัตราการไหลสูง.
การปรับปรุงการถ่ายเทความร้อนอาจจะมีสาเหตุหลักมาจาก
กระสุนก๊าซขนาดเล็กที่เอื้อต่อการกวนในภาพยนตร์ของเหลวบน
ผนัง.
มีหลายปัจจัยที่มีอิทธิพลต่อทั้งสอง ไหลเฟส
maldistribution ในช่องทางคู่ขนาน ปัจจัยที่เกี่ยวข้องที่ได้รับเมื่อเร็ว ๆ นี้
ได้รับในรายละเอียดโดย Dario et al, [26].
ที่น่าสนใจผลลัพธ์ตามการไหลของไมโครโยเดือด
ที่เกี่ยวข้องกับกลไกที่ซับซ้อนรายงานโดย Ong และ Thome [27]
และ Saisorn et al, [6] ชี้ให้เห็นว่าการไหลของกระสุนปรากฏตัวขึ้นพร้อมต่ำ
ค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อนในการเปรียบเทียบกับการไหลของไอหลัก.
รูป 11 แสดงให้เห็นถึงอัตราการเพิ่มประสิทธิภาพการถ่ายเทความร้อนสำหรับปัจจุบัน
สภาพการไหล สำหรับการไหลของกระสุนที่มีการถ่ายโอนความร้อนเพิ่มประสิทธิภาพขึ้น
ถึง 80% ที่ได้รับมากกว่าการไหลเฟสเดียว