Fig. 7 shows the results for the co

Fig. 7 shows the results for the compressor model and the heat transfer model ˙Qc. The measurements represented by

hc,adim˙ c are relieved from the heat transfer. Measurements 1-74 represent the cold measurement, data points
75-176 are measured with injection. Even in the zoomed section with low turbocharger power the model fits the
data well. The averaged root mean squared error of a seven fold cross validation is 39.6W. At operation points with
low compressor load the modelled heat transfer into the compressor housing has a large effect with respect to the
aerodynamic power. Especially for the data points 1 to 15 the contribution of enthalpy by the heat transfer is large.
The heat transfer into the compressor housing ranges from 100W to 300W.


Fig. 9 shows the results for the turbine power model Pt and the heat transfer model ˙Qt. The turbine power is compared
to the sum of friction losses Pf and the compressor power Pc. Here the model quality for the aerodynamic turbine power is slightly worse that the aerodynamic compressor power model. Depending on the engine operation point the modelled heat transfer varies from 100W to 2000W.

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

รูป 7 แสดงผลสำหรับรุ่นคอมเพรสเซอร์และ ˙Qc การแบบถ่ายโอนความร้อน การวัดโดยhc, adim˙ c มีการปลดปล่อยจากการถ่ายโอนความร้อน วัดที่ 1-74 หมายถึงวัดเย็น จุดข้อมูล75-176 วัดกับฉีด แม้ในส่วนขยายที่มีพลังงานต่ำเทอร์โบ แบบพอดีตัวรวมข้อมูล รากเฉลี่ยหมายถึง ข้อผิดพลาดกำลังสองพับเจ็ดสอบข้ามเป็น 39.6W จุดดำเนินการด้วยโหลดต่ำอัดความร้อนแบบจำลองโอนย้ายเข้าในเรือนคอมเพรสเซอร์มีผลขนาดใหญ่กับการพลังงานอากาศพลศาสตร์ โดยเฉพาะอย่างยิ่งสำหรับจุดข้อมูลที่ 1-15 ของเอนทาลปีจากการถ่ายโอนความร้อนมีขนาดใหญ่การถ่ายโอนความร้อนเป็นคอมเพรสเซอร์ที่อยู่อาศัยช่วงจาก 100W ถึง 300Wรูป 9 แสดงผลลัพธ์สำหรับรูปแบบพลังงานกังหัน Pt และ ˙Qt การแบบถ่ายโอนความร้อน มีการเปรียบเทียบพลังงานกังหันผลรวมของเสียด Pf และคอมเพรสเซอร์เปิดพีซี นี่คือพลังงานกังหันอากาศพลศาสตร์ที่ดีรุ่นแย่ลงเล็กน้อยว่า คอมเพรสเซอร์อากาศพลศาสตร์ไฟฟ้ารุ่น ขึ้นอยู่กับจุดดำเนินการโปรแกรม การถ่ายโอนความร้อนแบบจำลองไปจาก 100W 2000W

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

มะเดื่อ. 7 แสดงผลสำหรับรูปแบบคอมเพรสเซอร์และรูปแบบการถ่ายเทความร้อน QC วัดแทนด้วย
? HC, adımคโล่งใจจากการถ่ายเทความร้อน วัด 1-74 เป็นตัวแทนของวัดเย็นจุดข้อมูล
75-176 จะถูกวัดด้วยการฉีด แม้จะอยู่ในส่วนที่ซูมด้วยพลังเทอร์โบต่ำรูปแบบเหมาะกับ
ข้อมูลที่ดี รากเฉลี่ยคลาดเคลื่อนกำลังสองเฉลี่ยของการตรวจสอบข้ามพับเจ็ด 39.6W ที่จุดการดำเนินการกับ
คอมเพรสเซอร์ต่ำโหลดการถ่ายเทความร้อนย่อมเป็นที่อยู่อาศัยคอมเพรสเซอร์มีผลขนาดใหญ่ที่มีความเคารพต่อ
อำนาจหลักอากาศพลศาสตร์ โดยเฉพาะอย่างยิ่งสำหรับจุดข้อมูลที่ 1 ถึง 15 ผลงานของเอนทัลปีโดยการถ่ายเทความร้อนที่มีขนาดใหญ่.
การถ่ายโอนความร้อนเป็นที่อยู่อาศัยคอมเพรสเซอร์มีตั้งแต่ 100W เพื่อ 300W. รูป 9 แสดงผลสำหรับรุ่นไฟฟ้ากังหัน Pt และรูปแบบการถ่ายเทความร้อน QT พลังกังหันถูกเปรียบเทียบผลรวมของความเสียหายที่เกิดแรงเสียดทานและชิ้น Pf อำนาจคอมเพรสเซอร์ ที่นี่มีคุณภาพแบบจำลองสำหรับไฟฟ้ากังหันพลศาสตร์จะเลวร้ายยิ่งขึ้นเล็กน้อยว่ารูปแบบพลังงานพลศาสตร์คอมเพรสเซอร์ ทั้งนี้ขึ้นอยู่กับการทำงานของเครื่องยนต์จุดที่ถ่ายโอนความร้อนย่อมแตกต่างกันจาก 100W ไป 2000W

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

รูปที่ 7 แสดงผลสำหรับคอมเพรสเซอร์แบบจำลองและแบบจำลองการถ่ายโอนความร้อน˙ QC วัดที่แสดงโดยHC adim , ˙ C ก็โล่งใจจากความร้อนการถ่ายโอน วัด 1-74 เป็นตัวแทนวัดเย็น จุดข้อมูล75-176 จะวัดด้วยการฉีด แม้ในส่วนที่มีพลังงานต่ำซูมเทอร์โบแบบพอดีข้อมูลดี รากกำลังสองเฉลี่ยหมายถึงความผิดพลาดของเจ็ดโฟลดเป็น 39.6w ที่ปฏิบัติการแต้มกับโหลดลมต่ำจำลองการถ่ายเทความร้อนเข้าสู่คอมเพรสเซอร์ ที่อยู่อาศัย มีผลขนาดใหญ่ ไหว้พระพลังอากาศพลศาสตร์ โดยเฉพาะอย่างยิ่งสำหรับจุดข้อมูล 1 ถึง 15 ปี โดยเป็นส่วนหนึ่งของการถ่ายเทความร้อนขนาดใหญ่การถ่ายเทความร้อนเข้าสู่คอมเพรสเซอร์ที่อยู่อาศัยช่วงจากมาร์คถึง 300W ก็ .รูปที่ 9 แสดงผลแบบกังหันพลังงาน PT และการถ่ายโอนความร้อนแบบ˙ Qt กังหันพลังงานเปรียบเทียบกับผลรวมของการสูญเสียแรงเสียดทาน PF และอัดพลังพีซีที่นี่คุณภาพรูปแบบพลังกังหันลมอากาศพลศาสตร์เป็นแย่ลงเล็กน้อยว่ารูปแบบอัดพลังอากาศพลศาสตร์ ขึ้นอยู่กับจุดปฏิบัติการเครื่องยนต์จำลองการถ่ายเทความร้อนที่แตกต่างกันจากมาร์คถึง 2000W .