gas cleaning utilities. This config

gas cleaning utilities. This configuration reduces the fresh water
consumption of about 45% (from 508 m3
/d to 278 m3
/d, on
average).
The flow rates fed to the utilities where steam is generated are
slightly higher than the actual requests, in order to compensate the
higher steam losses due to the increase of water temperature. It
was verified that the temperature of the reclaimed flows are suitable
for the reuse, as shown in Table 2, assuming that the increase
of temperature in the various utilities in the present configuration
can be maintained equal in the cascade configuration. In fact, since
water remains in the liquid phase, the relationship between the
heat exchanged (h) and the difference of temperature (DT) is
linear:
h ¼ c Q q DT ð2Þ
where h is the heat exchanged [J d1
], c is the specific heat of water
[4,186 J kg1 C1
], Q is the water flow rate [m3 d1
], q is the density
of water [1,000 kg m3
] and DT is the difference of temperature
[C]. Therefore, the temperature of used process water will be
around 75 C at the outlet of the scrubbers and 90 C at the end of
the bottom ash quenching. These values were considered acceptable
by the WtE plant managers as they do not imply any malfunctioning
of the existing structures.
However, an increase of temperature can affect steam generation.
The steam loss from the bottom ash quenching can be considered
rather unaffected, because the steam generation is caused by
the direct contact between bottom ashes and water, and the equilibrium
temperature is below 100 C. Nevertheless, as a safety factor,
the value measured in the existing configuration was doubled
in the cascade configuration evaluation. On the contrary, the
vapour losses in the two scrubbers depend on the moisture content
of treated flue gas, which is a function of temperature: considering
that the atmosphere inside the scrubbers is saturated, it is possible
to evaluate a steam loss of 60 m3 d1 at a temperature of 75 C by
means of a Mollier diagram.
The specific water consumption in the cascade configuration is
0.99 m3 tMSW
1 . The discharged flow rate is 196 m3 d1
, which is
higher than the minimum admissible value (180 m3 d1
) previously
defined. Thus, the maximum expected chloride and sulfate
concentrations in the effluent are 1,033 mg L1 and 704 mg L1
respectively, both under the discharge limit.
No operational issues should occur to manage the new concentrations
of metals and suspended solids, which are approximately
double compared with the current ones, because the halving of
the flow rates implies the doubling of the hydraulic retention time
of the reactors. It is however necessary to verify if, due to the doubling
of the concentrations of pollutants and the modification of
45 m3
d-1
Fresh

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

โปรแกรมอรรถประโยชน์การทำความสะอาดก๊าซ การกำหนดค่านี้ลดราคาน้ำจืดปริมาณการใช้ประมาณ 45% (จาก 508 m3/d กับ 278 m3/ d บนเฉลี่ย)ราคากระแสติดตามสาธารณูปโภคที่สร้างไอน้ำเล็กน้อยมากกว่าคำขอจริง เพื่อชดเชยการสูญเสียไอน้ำสูงขึ้นเนื่องจากการเพิ่มขึ้นของอุณหภูมิน้ำ มันตรวจสอบอุณหภูมิของไหล reclaimed เหมาะสำหรับนำมาใช้ใหม่ ดังแสดงในตารางที่ 2 สมมติว่าที่เพิ่มขึ้นอุณหภูมิในระบบสาธารณูปโภคต่าง ๆ ในการกำหนดค่าปัจจุบันสามารถจะรักษาเท่ากันในการกำหนดค่าทั้งหมด ในความเป็นจริง ตั้งแต่น้ำยังคงอยู่ในเฟสของเหลว ความสัมพันธ์ระหว่างการแลกเปลี่ยนความร้อน (h) และความแตกต่างของอุณหภูมิ (DT)เส้นตรง:ซี¼ h Q q DT ð2Þโดยที่ h คือ ความร้อนแลกเปลี่ยน [เจง 1], c เป็นความร้อนเฉพาะของน้ำ[4,186 J kg1 C1], Q คือ อัตราการไหลน้ำ [m3 ง 1], q คือ ความหนาแน่นน้ำ [m3 1000 กก.] และ DT มีความแตกต่างของอุณหภูมิ[C] . ดังนั้น อุณหภูมิของกระบวนการใช้น้ำจะประมาณ 75 C ที่ร้าน scrubbers และ C 90 จบด้านล่างเถ้าชุบ ค่าเหล่านี้ได้ถือเป็นที่ยอมรับโดย WtE พืชผู้จัดการ ตามที่พวกเขาไม่ได้เป็นฮาร์ดแวร์ใด ๆโครงสร้างที่มีอยู่อย่างไรก็ตาม การเพิ่มขึ้นของอุณหภูมิมีผลต่อการสร้างไอน้ำการสูญเสียไอน้ำจากด้านล่างเถ้าชุบถือได้ว่าแทนที่จะยก เนื่องจากเกิดจากการสร้างไอน้ำติดต่อโดยตรงระหว่างล่างขี้เถ้า และน้ำ และสมดุลอุณหภูมิจะต่ำกว่า 100 ซี อย่างไรก็ตาม เป็นตัวคูณความปลอดภัยค่าที่วัดได้ในการกำหนดค่าที่มีอยู่เป็นสองเท่าในการประเมินโครงแบบเรียงซ้อน ดอก การขาดทุนจากไอ scrubbers สองขึ้นอยู่กับเนื้อหาความชื้นของก๊าซ บำบัดชำระล้างกรดซึ่งเป็นฟังก์ชันของอุณหภูมิ: พิจารณาว่า บรรยากาศภายในที่ scrubbers เป็นอิ่มตัว เป็นไปได้การประเมินการสูญเสียไอน้ำง 1 m3 60 อุณหภูมิ 75 C โดยหมายความว่าไดอะแกรม Mollierปริมาณใช้น้ำเฉพาะในการกำหนดค่าทั้งหมดtMSW 0.99 m31 อัตราไหลออกเป็นง 1 m3 196ซึ่งเป็นสูงกว่าค่า admissible ต่ำสุด (180 m3 ง 1) ก่อนหน้านี้กำหนด ดังนั้น สูงสุดที่คาดว่าคลอไรด์และซัลเฟตความเข้มข้นในน้ำใจ 1,033 มิลลิกรัม L1 L1 704 mgตามลำดับ ทั้งภายใต้วงเงินปลดประจำการไม่มีปัญหาในการดำเนินงานควรเกิดขึ้นในการ จัดการความเข้มข้นใหม่โลหะและของแข็งที่เลื่อนออกไป ซึ่งมีประมาณคู่เปรียบเทียบกับคนปัจจุบัน เนื่องจาก halving ของราคาไหลหมายถึงจะเวลารักษาไฮดรอลิกของเตาปฏิกรณ์ เป็นความจำเป็นต้องตรวจสอบว่า เนื่องจากการจะของความเข้มข้นของสารมลพิษและการปรับเปลี่ยน45 m3 d-1สด

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

สาธารณูปโภคทำความสะอาดก๊าซ การกำหนดค่านี้จะช่วยลดน้ำจืดปริมาณการใช้ประมาณ 45% (จาก 508 m3 / d เพื่อ 278 m3 / d ในเฉลี่ย). อัตราการไหลเลี้ยงสาธารณูปโภคที่อบไอน้ำจะถูกสร้างขึ้นมีความสูงกว่าการร้องขอที่เกิดขึ้นจริงในการสั่งซื้อเพื่อชดเชยการสูญเสียที่สูงกว่าไอน้ำเนื่องจากการเพิ่มขึ้นของอุณหภูมิของน้ำ มันคือการตรวจสอบว่าอุณหภูมิกระแสยึดที่มีความเหมาะสมเพื่อนำมาใช้ดังแสดงในตารางที่2 สมมติว่าการเพิ่มขึ้นของอุณหภูมิได้ในสาธารณูปโภคต่างๆในการกำหนดค่าในปัจจุบันสามารถรักษาที่เท่าเทียมกันในการกำหนดค่าน้ำตก ในความเป็นจริงเนื่องจากน้ำยังคงอยู่ในสถานะของเหลว, ความสัมพันธ์ระหว่างความร้อนแลกเปลี่ยน(ซ) และความแตกต่างของอุณหภูมิ (DT) เป็นเชิงเส้น: ชั่วโมง¼คคิวคิว DT ð2Þที่h คือความร้อนแลกเปลี่ยน [J d1] ค เป็นความร้อนที่เฉพาะเจาะจงของน้ำ[4186 J KG1 C1] Q คืออัตราการไหลของน้ำ [m3 d1] คิวคือความหนาแน่นของน้ำ [1,000 กิโลกรัม m3] และ DT คือความแตกต่างของอุณหภูมิ[C] ดังนั้นอุณหภูมิของน้ำที่ใช้ในกระบวนการจะมีประมาณ 75 C ที่ทางออกของ scrubbers และ 90 องศาเซลเซียสในตอนท้ายของดับเถ้าหนัก ค่าเหล่านี้ได้รับการพิจารณาเป็นที่ยอมรับโดยผู้จัดการโรงงาน WtE ที่พวกเขาไม่ได้หมายความถึงการชำรุดใด ๆ ของโครงสร้างที่มีอยู่. อย่างไรก็ตามการเพิ่มขึ้นของอุณหภูมิจะมีผลต่อการผลิตไอน้ำ. การสูญเสียไอน้ำจากการดับเถ้าถือได้ว่าได้รับผลกระทบค่อนข้างเพราะไอน้ำรุ่นที่มีสาเหตุมาจากการติดต่อโดยตรงระหว่างด้านล่างขี้เถ้าและน้ำและสมดุลอุณหภูมิต่ำกว่า100 องศาเซลเซียส แต่เป็นปัจจัยด้านความปลอดภัยที่มีค่าที่วัดได้ในการกำหนดค่าที่มีอยู่เป็นสองเท่าในการประเมินผลการตั้งค่าน้ำตก ในทางตรงกันข้ามความเสียหายที่เกิดจากไอน้ำในสอง scrubbers ขึ้นอยู่กับความชื้นของก๊าซไอเสียได้รับการรักษาซึ่งเป็นฟังก์ชันของอุณหภูมิ: พิจารณาว่าบรรยากาศภายใน scrubbers ที่จะอิ่มตัวก็เป็นไปได้ในการประเมินการสูญเสียไอน้ำ60 m3 d1 ที่อุณหภูมิ 75 องศาเซลเซียสโดยวิธีการของแผนภาพMollier. การบริโภคน้ำที่เฉพาะเจาะจงในการกำหนดค่าน้ำตกเป็น0.99 m3 tMSW 1 อัตราการไหลออกจากโรงพยาบาลเป็น 196 m3 d1 ซึ่งเป็นสูงกว่ามูลค่าขั้นต่ำที่ยอมรับ (180 m3 d1) ก่อนหน้านี้ที่กำหนดไว้ ดังนั้นคลอไรด์สูงสุดที่คาดหวังและซัลเฟตความเข้มข้นในน้ำทิ้งที่มี 1,033 มิลลิกรัม L1 และ 704 มก. L1 ตามลำดับทั้งสองภายใต้ข้อ จำกัด การปล่อย. ไม่มีปัญหาการดำเนินงานควรจะเกิดขึ้นในการจัดการความเข้มข้นใหม่ของโลหะและสารแขวนลอยซึ่งมีประมาณเมื่อเทียบคู่กับคนปัจจุบันเพราะลดลงครึ่งหนึ่งของอัตราการไหลที่แสดงถึงสองเท่าของเวลาการเก็บรักษาไฮดรอลิของเครื่องปฏิกรณ์ แต่มันเป็นสิ่งที่จำเป็นเพื่อตรวจสอบว่าเนื่องจากสองเท่าของความเข้มข้นของสารมลพิษและการปรับเปลี่ยนของ45 m3 d-1 สด

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

ติดตั้งแก๊ส ทำความสะอาด การปรับแต่งนี้จะช่วยลดน้ำ
การบริโภคประมาณ 45 % ( จาก 508 M3
/ D 0 m3
/ D ,

อัตราการไหลเฉลี่ย อาหาร สาธารณูปโภคที่สร้างขึ้นเป็นไอน้ำ
สูงกว่าความต้องการจริงเพื่อชดเชยการขาดทุนเนื่องจากไอน้ำ
สูงกว่า การเพิ่มขึ้นของอุณหภูมิน้ำ มัน
ยืนยันว่า อุณหภูมิของพื้นไหลเหมาะ
ใช้ดังแสดงใน ตารางที่ 2 สมมติว่าเพิ่ม
อุณหภูมิในสาธารณูปโภคต่างๆใน
ค่าปัจจุบันสามารถรักษาเท่าเทียมกันในการปรับแต่ง ในความเป็นจริงตั้งแต่
น้ำยังคงอยู่ในเฟสของเหลว ความสัมพันธ์ระหว่าง
แลกเปลี่ยนความร้อน ( H ) และความแตกต่างของอุณหภูมิ ( DT )
เส้นตรง :
h ¼ C Q Q DT ð 2 Þ
ที่ H เป็นแลกเปลี่ยนความร้อน [ J D1
] , c คือ ความร้อนของน้ำที่เฉพาะเจาะจง ; C1

[ 4186 kg1 ] , Q คืออัตราการไหล [ m3 d1

] , Q มีความหนาแน่นของน้ำ [ 1000 กกลบ .
] และ DT มีความแตกต่างของอุณหภูมิ
[ C ] ดังนั้น อุณหภูมิของน้ำที่ใช้ในกระบวนการจะ
ประมาณ 75 C ที่ร้านของ scrubbers 90 C ในตอนท้ายของ
เถ้าก้นเตาดับค่าเหล่านี้ยอมรับ
โดยโรงงาน wte ผู้จัดการตามที่พวกเขาไม่ได้หมายความอะไรผิดปกติของโครงสร้างที่มีอยู่
.
แต่การเพิ่มขึ้นของอุณหภูมิที่มีผลต่อการผลิตไอน้ำ ไอน้ำ
ขาดทุนจากเถ้าก้นเตาดับถือได้ว่า
ค่อนข้างได้รับผลกระทบ เนื่องจากการผลิตไอน้ำเกิดจาก
ติดต่อโดยตรงระหว่าง ขี้เถ้าด้านล่างและน้ำและสมดุล
อุณหภูมิต่ำกว่า 100 C . อย่างไรก็ตาม , เป็นปัจจัยด้านความปลอดภัย
วัดค่าในการตั้งค่าที่มีอยู่เป็นเท่าตัว
ในน้ำตกแบบประเมินผล ในทางตรงกันข้าม
ไอจากสองเครื่องขึ้นอยู่กับความชื้น
ของปฏิบัติ ก๊าซ ซึ่งเป็นฟังก์ชันของอุณหภูมิจาก
ที่บรรยากาศภายในเครื่องจะอิ่มตัว เป็นไปได้
เพื่อประเมินการสูญเสียไอน้ำ 60 m3 d1 ที่อุณหภูมิ 75 องศาเซลเซียสโดย
ความหมายของ mollier แผนภาพ .
การบริโภคน้ำที่เฉพาะเจาะจงในการปรับแต่ง
0.99 M3 tmsw
1 อัตราการไหลที่ถูกปลดเพราะ m3 d1

ซึ่งสูงกว่าค่าต่ำสุดที่ยอมรับได้ ( 180 m3 d1

) ซึ่งกำหนด ดังนั้น จึงคาดว่า คลอไรด์ และซัลเฟตสูงสุด
ความเข้มข้นในน้ำเป็น 1033 มก. L1 และ 704 มก. l1
ตามลำดับ ทั้งในประเด็นการปลดขีดจำกัด
ไม่ควรเกิดขึ้นในการจัดการใหม่ ความเข้มข้นของโลหะ และของแข็งแขวนลอย

ซึ่งมีประมาณสองเท่าเมื่อเทียบกับคนปัจจุบัน เพราะการแบ่งอัตราการไหลของ
ถึงสองเท่าของเวลาการเก็บรักษา
ของไฮดรอลิก เตาปฏิกรณ์ มันเป็น แต่ต้องตรวจสอบว่า เนื่องจากสนิม
ของความเข้มข้นของมลพิษและการปรับเปลี่ยนของ M3


45 1 สด