III. THE HIGH VOLTAGE TRANSFORMER M

III. THE HIGH VOLTAGE TRANSFORMER MODEL
To simplify the analysis, in low voltage applications, the
adopted model to high frequency transformers is based only
in two elements; the magnetizing and leakage inductances,
both generally referred to the primary side of the transformer.
However, due to the high number of turns in high voltage
transformers, the parasitic capacitances distributed between
turns, layers and windings that can be ignored in low voltage
transformers, starts to exercise significant influence. This
phenomenon become still more evident when the transformer
presents a high turns ratio, because the capacitance is
referred to the primary side with a square of the turns ratio.
A. Generic Model to High Frequency Transformers
A high frequency transformer can be generally
represented by the circuit presented in Fig. 2, were [7]:
9 R1 and R2 are the resistances of the primary side
and secondary side windings, respectively.
9 L1 and L2 are the leakage inductances of the
primary and secondary sides, respectively.
9 C1 and C2 are the capacitances of the primary
side and secondary side windings, respectively.
9 L
m is the magnetizing inductance.
9 C3 is the capacitance between primary side and
secondary side windings.
9 Rf represents the magnetic losses in the
transformer core.
Fig. 2. Generic high frequency transformer model.
In order to simplify the calculations in the resonant circuit
design is preferable to work with the circuit referred to the
primary side. Furthermore, the capacitance between primary
and secondary windings, the magnetic losses and the winding
resistances do not have significant influence in the resonance
phenomenon. This way, the equivalent circuit can be reduced
to the circuit presented in Fig. 3, were [5]:
9 Ld is the equivalent leakage inductance, obtained
by the series association of the primary side and
secondary side leakage inductance referred to
primary side.
9 Ct is the equivalent windings capacitance
obtained by the parallel association of the
primary side and secondary side winding
capacitor referred to primary side.
9 L
m is the magnetizing inductance.
Fig. 3. High frequency transformer equivalent circuit.
As can be observed in the Fig. 3, there are two resonance
frequencies in the high frequency transformer. The series
resonance frequency fs is determined by the leakage
inductance (Ld) and the equivalent windings capacitance (Ct)
and the parallel resonance frequency fp witch is defined by
the magnetizing inductance (Lm) and the equivalent windings
capacitance (Ct). The transformer frequency response
depends directly of these resonance frequencies that can be
mathematically expressed by the expressions (1) and (2).
1
s 2. .
d t
f
L C
=
π ⋅
(1)
1
p 2. .
m t
f
L C
=
π ⋅
(2)
The value of the magnetizing inductance is relatively easy
to obtain by analytical ways. However it depends directly of
the reluctance of the magnetic circuit and this parameter is
very sensible to core imperfections and external agents as
ambient temperature.
The other parameters are more difficult to estimate
because they depend of many variables, as geometric
characteristics of the transformer and constructive aspects of
the windings. However, if a same transformer is constructed
with the different winding techniques, the parameters can
vary in a wide range. Therefore, a practical way to obtain the
parameters of a specific transformer must be used

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

III.รูปแบบหม้อแปลงไฟฟ้าแรงสูงเพื่อทำการวิเคราะห์ ในการใช้งานแรงดันต่ำ ในการรุ่นที่นำมาใช้กับความถี่สูงขึ้นเท่านั้นในองค์ประกอบที่สอง inductances magnetizing และรั่วโดยทั่วไปทั้งสองอ้างอิงถึงด้านหลักของหม้อแปลงอย่างไรก็ตาม เนื่องจากจำนวนเปิดในแรงดันสูงสูงหม้อแปลงไฟฟ้า capacitances เสียงฟู่เหมือนกาฝากกระจายระหว่างเปิด ชั้นและขดลวดที่สามารถละเว้นในแรงดันต่ำหม้อแปลงไฟฟ้า เริ่มออกกำลังกายมีอิทธิพลอย่างมีนัยสำคัญ นี้ปรากฏการณ์ที่ผุดขึ้นยังเมื่อหม้อแปลงแสดงอัตราการเปลี่ยนสูง เนื่องจากความเรียกว่าด้านหลักกับอัตราส่วนเปิดA. แบบจำลองทั่วไปหม้อแปลงความถี่สูงหม้อแปลงไฟฟ้าความถี่สูงที่คุณสามารถโดยทั่วไปแสดง ด้วยวงจรที่นำเสนอใน Fig. 2 ได้ [7]:9 R1 และ R2 จะทานของด้านหลักและรองข้างขดลวด ตามลำดับ9 L1 และ L2 จะ inductances การรั่วไหลของการประถมและมัธยมฝั่ง ตามลำดับ9 C1 และ C2 จะ capacitances ของหลักด้านข้าง และรองข้างขดลวด ตามลำดับ9 Lm คือ magnetizing inductance9 C3 มีค่าความจุระหว่างด้านหลัก และขดลวดด้านรอง9 Rf แทนการสูญเสียแม่เหล็กในการหม้อแปลงไฟฟ้าหลักการFig. 2 แบบจำลองหม้อแปลงความถี่สูงทั่วไปเพื่อทำการคำนวณในวงจร resonantออกแบบใช้การทำงานกับวงจรที่เรียกว่าการด้านหลักการ นอกจากนี้ ค่าความจุระหว่างหลักและขดลวดรอง การสูญเสียแม่เหล็ก และขดลวดที่ความต้านทานมีอิทธิพลสำคัญในการสั่นพ้องปรากฏการณ์ ด้วยวิธีนี้ สามารถลดวงจรเทียบเท่าถึงวงจรนำเสนอใน Fig. 3 ได้ [5]:9 Ld เป็น inductance รั่วเทียบเท่า รับโดยสมาคมชุดด้านหลัก และinductance รั่วด้านรองที่เรียกว่าด้านหลักการ9 ct คือ ค่าความจุเทียบเท่าขดลวดรับ โดยสมาคมขนานด้านหลักและขดลวดด้านรองตัวเก็บประจุเรียกว่าด้านหลัก9 Lm คือ magnetizing inductanceFig. 3 วงจรเทียบเท่ากับความถี่สูงหม้อแปลงไฟฟ้าขณะที่จะสังเกตได้จากใน Fig. 3 มีการสั่นพ้อง 2ความถี่ในหม้อแปลงไฟฟ้าความถี่สูง ชุดการสั่นพ้องความถี่ fs จะถูกกำหนด โดยการรั่วไหลinductance (Ld) และค่าความจุเทียบเท่าขดลวด (Ct)และแม่มด fp ความถี่สั่นพ้องขนานจะถูกกำหนดโดยinductance magnetizing (Lm) และขดลวดเท่ากับค่าความจุ (Ct) ตอบสนองความถี่ของหม้อแปลงขึ้นอยู่กับตรงนี้ความถี่ในการสั่นพ้องที่สามารถmathematically แสดงนิพจน์ (1) และ (2)1s 2 .d tfL C=Π⋅ (1)1p 2 .m tfL C=Π⋅ (2)ค่า magnetizing inductance จะค่อนข้างง่ายการรับ โดยวิธีวิเคราะห์ ทั้งนี้ขึ้นอยู่โดยตรงของรายการอาหารของวงจรแม่เหล็กและพารามิเตอร์นี้เป็นเหมาะสมมากกับข้อบกพร่องหลักและตัวแทนภายนอกเป็นอุณหภูมิแวดล้อมพารามิเตอร์อื่น ๆ ยากต่อการประเมินเนื่องจากพวกเขาขึ้นอยู่กับหลายตัวแปร เป็นทรงเรขาคณิตลักษณะของหม้อแปลงและด้านสร้างสรรค์ขดลวด อย่างไรก็ตาม ถ้าสร้างหม้อแปลงเดียวกันด้วยเทคนิคคดเคี้ยวต่าง ๆ พารามิเตอร์สามารถความหลากหลายแตกต่างกันไป ดังนั้น วิธีการขอรับการต้องใช้พารามิเตอร์ของหม้อแปลงไฟฟ้าเฉพาะ

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

III หม้อแปลงไฟฟ้าแรงสูงรุ่น
เพื่อให้ง่ายต่อการวิเคราะห์ในการใช้งานแรงดันต่ำ
แบบจำลองนำไปใช้เพื่อหม้อแปลงความถี่สูงจะขึ้นอยู่เฉพาะ
ในสององค์ประกอบ; inductances magnetizing และการรั่วไหล
ทั้งเรียกโดยทั่วไปด้านหลักของหม้อแปลง.
แต่เนื่องจากจำนวนที่สูงในการเปลี่ยนแรงดันไฟฟ้าสูง
หม้อแปลง capacitances พยาธิกระจายระหว่าง
เปลี่ยนชั้นและขดลวดที่สามารถปฏิเสธในแรงดันต่ำ
หม้อแปลง เริ่มที่จะใช้อิทธิพลอย่างมีนัยสำคัญ นี้
กลายเป็นปรากฏการณ์ที่ยังคงเห็นได้ชัดมากขึ้นเมื่อหม้อแปลง
ที่มีการเปลี่ยนอัตราส่วนสูงเพราะความจุที่มีการ
อ้างถึงด้านหลักที่มีตารางของอัตราส่วนผลัด.
เอ รุ่นทั่วไปเพื่อหม้อแปลงความถี่สูง
หม้อแปลงความถี่สูงสามารถทั่วไป
ตัวแทนจากวงจรที่นำเสนอในรูป 2 ได้ [7]:
9 R1 และ R2 ที่มีความต้านทานของด้านหลัก
และขดลวดด้านทุติยภูมิตามลำดับ.
9 L1 และ L2 เป็น inductances การรั่วซึมของ
ฝ่ายประถมศึกษาและมัธยมศึกษาตามลำดับ.
9 C1 และ C2 มีประจุของ หลัก
ข้างเคียงและขดลวดด้านทุติยภูมิตามลำดับ.
9 L
m คือการเหนี่ยวนำ magnetizing.
9 C3 เป็นความจุระหว่างด้านหลักและ
ขดลวดด้านทุติยภูมิ.
9 Rf แสดงให้เห็นถึงการสูญเสียแม่เหล็กใน
แกนหม้อแปลง.
รูป 2. หม้อแปลงความถี่สูงทั่วไปรูปแบบ.
เพื่อที่จะลดความซับซ้อนของการคำนวณในวงจรเรโซแนน
การออกแบบที่เป็นที่นิยมในการทำงานกับวงจรที่อ้างถึง
ด้านหลัก นอกจากนี้ความจุระหว่างหลัก
ลวดและมัธยมศึกษาการสูญเสียแม่เหล็กและขดลวด
ความต้านทานไม่ได้มีอิทธิพลสำคัญในการสะท้อน
ปรากฏการณ์ วิธีนี้วงจรสมมูลสามารถลด
วงจรที่นำเสนอในรูป 3 ได้ [5]:
9 Ld คือการเหนี่ยวนำการรั่วไหลเทียบเท่าได้รับ
โดยสมาคมชุดของด้านหลักและ
เหนี่ยวนำการรั่วไหลด้านทุติยภูมิเรียกว่า
ด้านหลัก.
9 กะรัตเป็นขดลวดความจุเทียบเท่า
ที่ได้รับจากสมาคมขนาน
ด้านหลัก และด้านข้างขดลวดทุติยภูมิ
เรียกเก็บประจุด้านหลัก.
9 L
m คือการเหนี่ยวนำ magnetizing.
รูป 3. หม้อแปลงความถี่สูงวงจรสมมูล.
ในฐานะที่สามารถมองเห็นได้ในรูป 3 มีสองเสียงสะท้อน
ความถี่ในหม้อแปลงความถี่สูง ชุด
FS เสียงสะท้อนความถี่จะถูกกำหนดโดยการรั่วไหลของ
การเหนี่ยวนำ (Ld) และขดลวดความจุเทียบเท่า (CT)
และเสียงสะท้อนความถี่ขนานแม่มด FP จะถูกกำหนดโดย
การเหนี่ยวนำ magnetizing (Lm) และขดลวดเทียบเท่า
ความจุ (CT) การตอบสนองความถี่หม้อแปลง
ขึ้นโดยตรงเหล่านี้ด้วยคลื่นความถี่ที่สามารถ
แสดงออกทางคณิตศาสตร์โดยการแสดงออก (1) และ (2).
1
2. s.
dt
ฉ
LC
=
π⋅
(1)
1
2 พี.
ตัน
ฉ
LC
=
π ⋅
(2)
ค่าของการเหนี่ยวนำ magnetizing เป็นเรื่องง่าย
ที่จะได้รับโดยวิธีการวิเคราะห์ แต่มันขึ้นอยู่โดยตรง
ไม่เต็มใจของวงจรแม่เหล็กและพารามิเตอร์นี้เป็น
ที่เหมาะสมมากที่จะไม่สมบูรณ์หลักและตัวแทนภายนอกเป็น
อุณหภูมิโดยรอบ.
พารามิเตอร์อื่น ๆ มีมากขึ้นยากที่จะประเมิน
เพราะพวกเขาขึ้นอยู่กับหลายตัวแปรเช่นเรขาคณิต
ลักษณะของหม้อแปลงและสร้างสรรค์ แง่มุมของ
ขดลวด แต่ถ้าหม้อแปลงเดียวกันถูกสร้าง
ด้วยเทคนิคที่แตกต่างกันคดเคี้ยวพารามิเตอร์สามารถ
แตกต่างกันไปในช่วงกว้าง ดังนั้นวิธีการปฏิบัติที่จะได้รับ
ค่าพารามิเตอร์ของหม้อแปลงที่เฉพาะเจาะจงจะต้องใช้

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

III แบบหม้อแปลงไฟฟ้าแรงสูง
เพื่อลดความซับซ้อนของการวิเคราะห์ในงานแรงดันต่ำ ,
ประกาศใช้แบบหม้อแปลงความถี่สูงโดยเฉพาะ
สององค์ประกอบและตัวเหนี่ยวนำการรั่วไหล ; กระตุ้น , โดยทั่วไปเรียกว่า
ทั้งด้านปฐมภูมิของหม้อแปลง .
แต่เนื่องจากจำนวนที่สูงของเปลี่ยนหม้อแปลงแรงดันไฟฟ้า
สูง capacitances พยาธิกระจายระหว่าง
เปลี่ยน , ชั้นและขดลวดที่สามารถถูกละเว้นในหม้อแปลงแรงดันไฟฟ้า
ต่ำเริ่มการออกกำลังกายอิทธิพลอย่างมีนัยสำคัญ ปรากฏการณ์นี้
กลายเป็นยังคงเห็นได้ชัดมากขึ้นเมื่อหม้อแปลง
แสดงอัตราส่วนจะสูง เพราะความจุมัน
เรียกว่าด้านหลักกับตารางเปลี่ยนอัตราส่วน .
A
ทั่วไปแบบหม้อแปลงความถี่สูงความถี่สูงหม้อแปลงสามารถทั่วไป
แสดงโดยวงจรที่แสดงในรูปที่ 2 ) [ 7 ] :
9 R1 กับ R2 มีความต้านทานของขดลวดด้านปฐมภูมิและทุติยภูมิ
ข้างตามลำดับ .
9 L1 และ L2 เป็นตัวเหนี่ยวนำการรั่วไหลของ
ด้านปฐมภูมิและทุติยภูมิตามลำดับ .
9 C1 และ C2 เป็น capacitances ของข้าง และด้านทุติยภูมิขดลวดปฐมภูมิ
, ตามลำดับ .
M L
9
กระตุ้นเหนี่ยวนำ .9 C3 เป็น capacitance ระหว่างด้านปฐมภูมิขดลวดด้านทุติยภูมิและ
.
9 RF หมายถึงความสูญเสียในหม้อแปลงแกนแม่เหล็ก
.
รูปที่ 2 หม้อแปลงความถี่สูงแบบทั่วไป .
เพื่อลดความซับซ้อนในการคำนวณในการออกแบบวงจร
เรโซแนนซ์ดีกว่าทำงานกับวงจรเรียกว่า
ด้านปฐมภูมิ นอกจากนี้ ความจุระหว่างประถมศึกษาและมัธยมศึกษา
ขดลวด ,ขาดทุนแม่เหล็กและขดลวดความต้านทานไม่ได้มีอิทธิพลต่อ

ในสะท้อนปรากฏการณ์ วิธีนี้ วงจรสมมูลจะลดลง
ต่อวงจรที่แสดงในรูปที่ 3 , [ 5 ] :
9 LD จะเทียบเท่าของตัวเหนี่ยวนำได้
โดยสมาคมชุดด้านปฐมภูมิและทุติยภูมิด้านการรั่วไหลหรือเรียกว่า



ข้างหลัก