The critical temperatures were set

The critical temperatures were set on based on dilatometric methods (Ac1s = 690°C, Ac1f = 760°C and Ac3 = 850°C), and normalizing process was designed. On figure 1 the as-cast condition microstructures of the examined cast steel in a raw condition (after casting) are shown. Cooling of cast during its solidification to the room temperature allowed to reach the microstructure of bainite (fig. 1). Cooling after normalizing from the area of homogeneous austenite (930°C) to the room temperature brought about its hardening to bainite once again (fig. 2). As a result of diversified intensity of etching in microstructure (fig. 2a) the segregation places formed during crystallization are visible. In comparison with the as-cast condition (fig. 1) the microstructure was refined and easily etching net is appears mostly along the prior boundaries of grains of former austenite. The appearance of easily etching places is caused by increased cooling rate after normalizing in comparison to slowly cooled massive cast. Fast cooling of the areas along the original boundaries of austenite, enriched in carbon and elements of alloy, do not allow to precipitation of carbides. In these areas the temperature MS is decreased, what leads to higher amount of retained austenite in them after cooling (fig. 2). The slow cooling results in precipitation of carbides from super saturated bainitic ferrite, taking off carbon from the areas of segregation after the original boundaries of austenite (fig. 1).

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

อุณหภูมิสำคัญมีไว้ตามวิธีการ dilatometric (Ac1s = 690° C, Ac1f = 760 องศา C และ Ac3 = 850° C), และกระบวนการ normalizing ถูกออกแบบมา Microstructures สภาพเป็นหล่อเหล็กกล้าหล่อที่กล่าวถึงในสภาพดิบ (หลังหล่อ) จะแสดงอยู่ในรูป 1 ระบายความร้อนของเหล็กระหว่าง solidification ของอุณหภูมิห้องที่ได้รับอนุญาตให้เข้าถึงต่อโครงสร้างจุลภาคของไนท์ (fig. 1) ระบายความร้อนหลังการ normalizing จากพื้นที่ของ austenite เหมือน (930° C) อุณหภูมิห้องนำมาเกี่ยวกับความแข็งกับไนท์ครั้ง (fig. 2) สถานที่เกิดขึ้นในระหว่างการตกผลึกจะไม่มองเห็นได้จากความหลากหลายของการแกะสลักในต่อโครงสร้างจุลภาค (fig. 2a) เมื่อเปรียบเทียบกับสภาพการเป็นนักแสดง (fig. 1) ต่อโครงสร้างจุลภาคได้รับการปรับปรุง และได้แกะสลักสุทธิจะปรากฏตามขอบเขตของเกรน austenite อดีตก่อนหน้านี้ส่วนใหญ่ ลักษณะของสถานการแกะสลักได้ง่ายเกิดจากอัตราการระบายความร้อนที่เพิ่มขึ้นหลังจากการ normalizing โดยหล่อใหญ่ช้า ๆ เย็น ๆ ระบายความร้อนอย่างรวดเร็วของพื้นที่บริเวณขอบเขตเดิมของ austenite อุดมไปในคาร์บอนและองค์ประกอบของโลหะผสม อนุญาตให้ฝน carbides ในพื้นที่นี้ อุณหภูมิ MS ลดลง สิ่งที่นำไปสู่ยอดสูงของ austenite สะสมได้หลังจากระบายความร้อน (fig. 2) เย็นช้าผลฝน carbides จาก bainitic ซุปเปอร์อิ่มตัว ferrite ถอดคาร์บอนจากพื้นที่ของการแบ่งแยกหลังจากขอบเขตเดิมของ austenite (fig. 1)

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

อุณหภูมิที่สำคัญที่ตั้งอยู่บนขึ้นอยู่กับวิธีการ dilatometric (Ac1s = 690 ° C, Ac1f = 760 องศาเซลเซียสและ AC3 = 850 ° C) และกระบวนการ normalizing ได้รับการออกแบบ ในรูปที่ 1 เป็นหล่อจุลภาคสภาพของเหล็กโยนตรวจสอบในสภาพดิบ (หลังจากหล่อ) จะแสดง ระบายความร้อนของตัวละครในช่วงของการแข็งตัวที่อุณหภูมิห้องได้รับอนุญาตให้เข้าถึงจุลภาคของเบไนท์ (รูปที่ 1). คูลลิ่งหลังจาก normalizing จากพื้นที่ของ austenite เนื้อเดียวกัน (930 ° C) ที่อุณหภูมิห้องโดยนำเกี่ยวกับการชุบแข็งในการเบไนท์อีกครั้ง (รูปที่ 2). อันเป็นผลมาจากความรุนแรงที่มีความหลากหลายของการแกะสลักในจุลภาค (มะเดื่อ. 2a) สถานที่แยกจากกันเกิดขึ้นในระหว่างการตกผลึกจะมองเห็นได้ ในการเปรียบเทียบกับเงื่อนไขที่หล่อ (รูปที่ 1). จุลภาคคือการกลั่นและการแกะสลักได้อย่างง่ายดายสุทธิปรากฏส่วนใหญ่เป็นไปตามขอบเขตของเมล็ดก่อนของ austenite อดีต ลักษณะของสถ​​านที่แกะสลักได้อย่างง่ายดายมีสาเหตุมาจากอัตราการระบายความร้อนที่เพิ่มขึ้นหลังจาก normalizing ในการเปรียบเทียบกับช้าเย็นหล่อขนาดใหญ่ ระบายความร้อนได้อย่างรวดเร็วในพื้นที่ตามแนวขอบเขตเดิมของ austenite อุดมคาร์บอนและองค์ประกอบของโลหะผสมที่ไม่อนุญาตให้มีการตกตะกอนของคาร์ไบด์ ในพื้นที่เหล่านี้อุณหภูมิ MS จะลดลงสิ่งที่นำไปสู่​​ปริมาณที่สูงขึ้นของ austenite เก็บไว้ในพวกเขาหลังจากที่ระบายความร้อน (รูปที่ 2). ผลการระบายความร้อนช้าในการตกตะกอนของคาร์ไบด์จากซุปเปอร์อิ่​​มตัวเฟอร์ไรต์ bainitic, การปิดคาร์บอนไดออกไซด์จากพื้นที่ของการแยกจากกันหลังจากขอบเขตเดิมของ austenite (รูปที่ 1).

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

อุณหภูมิวิกฤตถูกตั้งตามวิธีการ dilatometric ( ac1s = 690 ° C , ac1f = 760 ° C และ AC3 = 850 องศา C ) และ normalizing กระบวนการออกแบบ ในรูปที่ 1 เป็นโครงสร้างของการตรวจสอบสภาพหล่อหล่อเหล็ก ในสภาพดิบ ( หล่อ ) แสดง โดยในช่วงเย็นเพื่ออุณหภูมิห้องการแข็งตัวที่อนุญาตให้เข้าถึงโครงสร้างเบไนท์ ( รูปที่ 1 )เย็น หลังจากทาจากบริเวณที่เป็นเนื้อเดียวกัน austenite ( 930 ° C ) ที่อุณหภูมิห้อง นำเรื่องของการแข็งตัวให้ไนท์อีกครั้ง ( รูปที่ 2 ) ผลของความเข้มของการหลากหลายในโครงสร้างจุลภาค ( รูปที่ 2A ) แยกที่สร้างขึ้นระหว่างการตกผลึกจะมองเห็น ในการเปรียบเทียบกับการเป็นนักแสดงภาพ ( ภาพ1 ) โครงสร้างที่ถูกขัดเกลาและง่ายดายพบสุทธิปรากฏส่วนใหญ่ตามขอบเขตเดิมของธัญพืชของอดีต austenite . ลักษณะของภาพที่ได้เกิดจากการเพิ่มอัตราการเย็นหลัง normalizing การค่อยๆเย็นมากหล่อ รวดเร็วร้อนของพื้นที่ตามแนวขอบเขตเดิมของ austenite อุดมสมบูรณ์ ในองค์ประกอบของคาร์บอน และโลหะผสมไม่อนุญาตให้มีการตกตะกอนของคาร์ไบด์ . ในพื้นที่เหล่านี้อุณหภูมิ MS ลดลง สิ่งที่นำไปสู่ปริมาณสะสม austenite ในพวกเขาหลังจากที่เย็น ( รูปที่ 2 ) ช้าเย็นผลลัพธ์ในการตกตะกอนของคาร์ไบด์ชนิดจากซุปเปอร์อิ่มตัว bainitic ferrite ถอดคาร์บอนจากพื้นที่แยกหลังจากขอบเขตเดิมของ austenite ( รูปที่ 1 )