of the bandpass can be programmed p

of the bandpass can be programmed providing full amplitude and wavelength tunability of the resonances that compose the shaped spectrum and, therefore the time characteristics of the burst signal. Some interesting figures of the chip are the fol-lowing: SOI technology with a footprint of 0.1 mm x 1.2 mm, total optical loss of the PIC: 25 dB with a main contribution (10 dB) from each fiber to chip coupling interface. Tuning speed (millisecond to microsecond range). The most salient feature of this configuration is its versatility in terms of the burst shape which can be reconfigured and the output central frequency which can be easily tuned up to 60 GHz Another application field of interest is the photonic generation of chirped microwave pulses featuring a broad frequency operation range and high values of time-bandwidth product. Several applications benefit from these features, such as spread spectrum communications, pulsed compression radars or tomography for medical imaging [94]-[96]. We can find an approach to implementing microwave pulse compression using a photonic microwave filter with a fiber Bragg grating with a specific nonlinear phase response [94]. The key advantage of this approach is that the system can be implemented using pure fiber-optic components, which has the potential for integration. Also, chirped microwave pulses can be generated using nonuniformly spaced multiwavelength source and a length of dispersive fiber [95] and employing broadband optical sources with dispersive elements which second order dispersion is not negligible [96]

MWP signal processors have been proposed by researchers from Purdue University for the simultaneous waveform com- pression and dispersion post-compensation of ultrawideband antenna links [97] where, even, if the antenna gains are fre- quency independent, the propagation medium is dispersive. This has been achieved by using a RF photonic phase ﬁlter shown in Fig. 18. Initially, the impulse response of the antenna link was obtained using a 30 ps pulse [see Fig. 18(a)]. The dispersed RF signal detected by the antenna was then ampliﬁed by a broadband RF ampliﬁer and then up-converted to optical frequencies using a MZ-modulator. The output of the MZ-mod- ulator was the injected to an SLM [97]. Only the phase of the optical signals was controlled, yielding a programmable MWP phase ﬁlter that allowed the realization of any arbitrary phase response. Fig. 18(b) shows the compressed voltage pulse with duration of 65 ps full-width at half-maximum (FWHM) (blue curve). The RF peak power gain was 5.52 dB. Assuming an ideal photonic phase ﬁlter with no limitations the pulse could be compressed up to 64 ps FWHM yielding a 8.67 dB of power gain (red curve) [97].
To experimentally validate the phase ﬁlter in radar applica- tions, two propagation paths, line-of-sight and reﬂection from a target, were implemented [see Fig. 18(a)]. The antennas were placed separated by about 1 m and they were tilted upwards in order to obtain two paths with equal transmission amplitude. The target was implemented using a metal plate placed 19 cm away from the line-of-sight path. The response from the two paths is displayed in Fig. 18(c). As it can be seen it was not precise enough to specify the presence of a target and its loca- tion. Fig. 18(d) shows the link response after applying the MWP phase ﬁlter. Two distinct pulses are clearly resolved, with sepa- ration of about 223 ps, which was in reasonable agreement with the calculated value [97].
A microwave bandpass differentiator is another key appli- cation recently proposed. A version based on an FIR photonic
microwave delay-line ﬁlter with nonuniformly spaced taps has been reported and experimentally demonstrated [98]. Fig. 19(left) shows the ideal response of a differentiator, while Fig. 19(a) displays the FIR of the required bandpass differen- tiator using uniformly spaced taps and Fig. 19(b) shows the FIR using nonuniformly spaced taps.
The six taps were generated using six wavelengths traveling through a dispersive ﬁber. The spectrum of the six-wavelength laser array is shown in Fig. 20(a). The measured magnitude and phase responses of the differentiator are shown in Fig. 20(b) and
(c), respectively. The time delay has been chosen to obtain the center frequency of the passband ﬁlter at 9.95 GHz. The simu- lated magnitudeandphase responseof thesix-tap FIRﬁlterhave been calculated using uniformly spaced taps generated with the coefﬁcients shown in Fig. 19 (Lower right). To show recon- ﬁgurability of the differentiator a similar implementation has been done at the center frequency of 8.53 GHz. Fig. 20(d)–(f) shows the taps and the magnitude and phase responses of the differentiator.
A broadband incoherent light, previously ﬁltered, is tempo- rally modulated by the microwave signal to be transformed. The output is injected to a linear optical dispersive medium. In order to achieve the desired impulse response, the output from the dispersive medium is ﬁltered with a dispersion-unbalanced op- tical interferometer as shown in the upper part of Fig. 21. A balanced detection scheme was used to cancel out the common background light. To validate the concept a real-time Fourier transformation (RTFT) of GHz-bandwidth microwave signals was implemented [100], including a square-like waveform, a sinusoidal pulse and a double pulse waveform.
Another example of application is connected to microwave radars where the pulses are usually phase-coded and a matched ﬁlter (correlator) is used to detect the signal. A nonuniformly spaced MWP delay-line ﬁlter has been proposed in for this ap- plicationin[99].
An interesting ﬁeld for the MWP application is the develop- ment devices performing a real time operations over microwave signals [100]–[103]. A ﬁrst example is the Fourier transforma- tion (RTFT) in the microwave region [100].
The lower part of Fig. 21 shows the experimental results for the RTFT of a sinusoid electrical pulse: The measured input

MWP signal processors have been proposed by researchers from Purdue University for the simultaneous waveform com- pression and dispersion post-compensation of ultrawideband antenna links [97] where, even, if the antenna gains are fre- quency independent, the propagation medium is dispersive. This has been achieved by using a RF photonic phase ﬁlter shown in Fig. 18. Initially, the impulse response of the antenna link was obtained using a 30 ps pulse [see Fig. 18(a)]. The dispersed RF signal detected by the antenna was then ampliﬁed by a broadband RF ampliﬁer and then up-converted to optical frequencies using a MZ-modulator. The output of the MZ-mod- ulator was the injected to an SLM [97]. Only the phase of the optical signals was controlled, yielding a programmable MWP phase ﬁlter that allowed the realization of any arbitrary phase response. Fig. 18(b) shows the compressed voltage pulse with duration of 65 ps full-width at half-maximum (FWHM) (blue curve). The RF peak power gain was 5.52 dB. Assuming an ideal photonic phase ﬁlter with no limitations the pulse could be compressed up to 64 ps FWHM yielding a 8.67 dB of power gain (red curve) [97].
To experimentally validate the phase ﬁlter in radar applica- tions, two propagation paths, line-of-sight and reﬂection from a target, were implemented [see Fig. 18(a)]. The antennas were placed separated by about 1 m and they were tilted upwards in order to obtain two paths with equal transmission amplitude. The target was implemented using a metal plate placed 19 cm away from the line-of-sight path. The response from the two paths is displayed in Fig. 18(c). As it can be seen it was not precise enough to specify the presence of a target and its loca- tion. Fig. 18(d) shows the link response after applying the MWP phase ﬁlter. Two distinct pulses are clearly resolved, with sepa- ration of about 223 ps, which was in reasonable agreement with the calculated value [97].
A microwave bandpass differentiator is another key appli- cation recently proposed. A version based on an FIR photonic
microwave delay-line ﬁlter with nonuniformly spaced taps has been reported and experimentally demonstrated [98]. Fig. 19(left) shows the ideal response of a differentiator, while Fig. 19(a) displays the FIR of the required bandpass differen- tiator using uniformly spaced taps and Fig. 19(b) shows the FIR using nonuniformly spaced taps.
The six taps were generated using six wavelengths traveling through a dispersive ﬁber. The spectrum of the six-wavelength laser array is shown in Fig. 20(a). The measured magnitude and phase responses of the differentiator are shown in Fig. 20(b) and
(c), respectively. The time delay has been chosen to obtain the center frequency of the passband ﬁlter at 9.95 GHz. The simu- lated magnitudeandphase responseof thesix-tap FIRﬁlterhave been calculated using uniformly spaced taps generated with the coefﬁcients shown in Fig. 19 (Lower right). To show recon- ﬁgurability of the differentiator a similar implementation has been done at the center frequency of 8.53 GHz. Fig. 20(d)–(f) shows the taps and the magnitude and phase responses of the differentiator.
A broadband incoherent light, previously ﬁltered, is tempo- rally modulated by the microwave signal to be transformed. The output is injected to a linear optical dispersive medium. In order to achieve the desired impulse response, the output from the dispersive medium is ﬁltered with a dispersion-unbalanced op- tical interferometer as shown in the upper part of Fig. 21. A balanced detection scheme was used to cancel out the common background light. To validate the concept a real-time Fourier transformation (RTFT) of GHz-bandwidth microwave signals was implemented [100], including a square-like waveform, a sinusoidal pulse and a double pulse waveform.
Another example of application is connected to microwave radars where the pulses are usually phase-coded and a matched ﬁlter (correlator) is used to detect the signal. A nonuniformly spaced MWP delay-line ﬁlter has been proposed in for this ap- plicationin[99].
An interesting ﬁeld for the MWP application is the develop- ment devices performing a real time operations over microwave signals [100]–[103]. A ﬁrst example is the Fourier transforma- tion (RTFT) in the microwave region [100].
The lower part of Fig. 21 shows the experimental results for the RTFT of a sinusoid electrical pulse: The measured input

0/5000

จาก: -

เป็น: -

ผลลัพธ์ (ไทย) 1: [สำเนา]

คัดลอก!

of the bandpass can be programmed providing full amplitude and wavelength tunability of the resonances that compose the shaped spectrum and, therefore the time characteristics of the burst signal. Some interesting figures of the chip are the fol-lowing: SOI technology with a footprint of 0.1 mm x 1.2 mm, total optical loss of the PIC: 25 dB with a main contribution (10 dB) from each fiber to chip coupling interface. Tuning speed (millisecond to microsecond range). The most salient feature of this configuration is its versatility in terms of the burst shape which can be reconfigured and the output central frequency which can be easily tuned up to 60 GHz Another application field of interest is the photonic generation of chirped microwave pulses featuring a broad frequency operation range and high values of time-bandwidth product. Several applications benefit from these features, such as spread spectrum communications, pulsed compression radars or tomography for medical imaging [94]-[96]. We can find an approach to implementing microwave pulse compression using a photonic microwave filter with a fiber Bragg grating with a specific nonlinear phase response [94]. The key advantage of this approach is that the system can be implemented using pure fiber-optic components, which has the potential for integration. Also, chirped microwave pulses can be generated using nonuniformly spaced multiwavelength source and a length of dispersive fiber [95] and employing broadband optical sources with dispersive elements which second order dispersion is not negligible [96]MWP signal processors have been proposed by researchers from Purdue University for the simultaneous waveform com- pression and dispersion post-compensation of ultrawideband antenna links [97] where, even, if the antenna gains are fre- quency independent, the propagation medium is dispersive. This has been achieved by using a RF photonic phase ﬁlter shown in Fig. 18. Initially, the impulse response of the antenna link was obtained using a 30 ps pulse [see Fig. 18(a)]. The dispersed RF signal detected by the antenna was then ampliﬁed by a broadband RF ampliﬁer and then up-converted to optical frequencies using a MZ-modulator. The output of the MZ-mod- ulator was the injected to an SLM [97]. Only the phase of the optical signals was controlled, yielding a programmable MWP phase ﬁlter that allowed the realization of any arbitrary phase response. Fig. 18(b) shows the compressed voltage pulse with duration of 65 ps full-width at half-maximum (FWHM) (blue curve). The RF peak power gain was 5.52 dB. Assuming an ideal photonic phase ﬁlter with no limitations the pulse could be compressed up to 64 ps FWHM yielding a 8.67 dB of power gain (red curve) [97].To experimentally validate the phase ﬁlter in radar applica- tions, two propagation paths, line-of-sight and reﬂection from a target, were implemented [see Fig. 18(a)]. The antennas were placed separated by about 1 m and they were tilted upwards in order to obtain two paths with equal transmission amplitude. The target was implemented using a metal plate placed 19 cm away from the line-of-sight path. The response from the two paths is displayed in Fig. 18(c). As it can be seen it was not precise enough to specify the presence of a target and its loca- tion. Fig. 18(d) shows the link response after applying the MWP phase ﬁlter. Two distinct pulses are clearly resolved, with sepa- ration of about 223 ps, which was in reasonable agreement with the calculated value [97].A microwave bandpass differentiator is another key appli- cation recently proposed. A version based on an FIR photonicmicrowave delay-line ﬁlter with nonuniformly spaced taps has been reported and experimentally demonstrated [98]. Fig. 19(left) shows the ideal response of a differentiator, while Fig. 19(a) displays the FIR of the required bandpass differen- tiator using uniformly spaced taps and Fig. 19(b) shows the FIR using nonuniformly spaced taps.The six taps were generated using six wavelengths traveling through a dispersive ﬁber. The spectrum of the six-wavelength laser array is shown in Fig. 20(a). The measured magnitude and phase responses of the differentiator are shown in Fig. 20(b) and(c), respectively. The time delay has been chosen to obtain the center frequency of the passband ﬁlter at 9.95 GHz. The simu- lated magnitudeandphase responseof thesix-tap FIRﬁlterhave been calculated using uniformly spaced taps generated with the coefﬁcients shown in Fig. 19 (Lower right). To show recon- ﬁgurability of the differentiator a similar implementation has been done at the center frequency of 8.53 GHz. Fig. 20(d)–(f) shows the taps and the magnitude and phase responses of the differentiator.A broadband incoherent light, previously ﬁltered, is tempo- rally modulated by the microwave signal to be transformed. The output is injected to a linear optical dispersive medium. In order to achieve the desired impulse response, the output from the dispersive medium is ﬁltered with a dispersion-unbalanced op- tical interferometer as shown in the upper part of Fig. 21. A balanced detection scheme was used to cancel out the common background light. To validate the concept a real-time Fourier transformation (RTFT) of GHz-bandwidth microwave signals was implemented [100], including a square-like waveform, a sinusoidal pulse and a double pulse waveform.Another example of application is connected to microwave radars where the pulses are usually phase-coded and a matched ﬁlter (correlator) is used to detect the signal. A nonuniformly spaced MWP delay-line ﬁlter has been proposed in for this ap- plicationin[99].An interesting ﬁeld for the MWP application is the develop- ment devices performing a real time operations over microwave signals [100]–[103]. A ﬁrst example is the Fourier transforma- tion (RTFT) in the microwave region [100].The lower part of Fig. 21 shows the experimental results for the RTFT of a sinusoid electrical pulse: The measured input

การแปล กรุณารอสักครู่..

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:[สำเนา]

คัดลอก!

ของ bandpass สามารถตั้งโปรแกรมให้กว้างเต็มรูปแบบและ tunability ความยาวคลื่นของ resonances ที่ประกอบคลื่นความถี่ที่มีรูปร่างและดังนั้นลักษณะเวลาของสัญญาณระเบิด บางตัวเลขที่น่าสนใจของชิปเป็น Fol-ควายเหล็ก: เทคโนโลยีซอยที่มีการปล่อยก๊าซ 0.1 mm x 1.2 มิลลิเมตร, การสูญเสียแสงทั้งหมดของ PIC: 25 เดซิเบลที่มีผลงานหลัก (10 เดซิเบล) จากเส้นใยแต่ละที่จะมีเพศสัมพันธ์อินเตอร์เฟซชิป ความเร็วในการปรับแต่ง (มิลลิวินาทีในช่วงวินาที) คุณลักษณะที่สำคัญที่สุดของการกำหนดค่านี้เป็นความเก่งกาจในแง่ของรูปทรงระเบิดที่สามารถรองรับและเอาท์พุทความถี่กลางที่สามารถปรับได้อย่างง่ายดายถึง 60 GHz สนามสมัครอีกที่น่าสนใจคือรุ่นโทนิคของพัลส์ไมโครเวฟ chirped เนื้อเรื่องในวงกว้าง การดำเนินงานในช่วงความถี่และค่าที่สูงของผลิตภัณฑ์เวลาแบนด์วิดธ์ หลายโปรแกรมได้รับประโยชน์จากคุณสมบัติเหล่านี้เช่นการแพร่กระจายการสื่อสารคลื่นเรดาร์การบีบอัดชีพจรหรือเอกซ์เรย์สำหรับการถ่ายภาพทางการแพทย์ [94] - [96] เราสามารถหาวิธีการที่จะดำเนินการบีบอัดชีพจรไมโครเวฟใช้ตัวกรองไมโครเวฟโทนิคที่มีเส้นใยตะแกรง Bragg กับการตอบสนองขั้นตอนการเชิงเส้นที่เฉพาะเจาะจง [94] ข้อได้เปรียบที่สำคัญของวิธีนี้คือระบบสามารถดำเนินการโดยใช้ส่วนประกอบใยแก้วนำแสงบริสุทธิ์ที่มีศักยภาพสำหรับการควบรวม นอกจากนี้ chirped พัไมโครเวฟสามารถสร้างขึ้นโดยใช้แหล่งกำเนิด multiwavelength ระยะห่าง nonuniformly และความยาวของเส้นใยกระจาย a [95] และการจ้างแหล่งแสงความเร็วสูงที่มีองค์ประกอบกระจายซึ่งกระจายลำดับที่สองไม่ได้เล็กน้อย [96] โปรเซสเซอร์ MWP สัญญาณได้รับการเสนอโดยนักวิจัยจากเพอร์ดู มหาวิทยาลัยสำหรับรูปแบบของคลื่นพร้อมกัน pression สั่งและการกระจายการโพสต์การชดเชยของการเชื่อมโยงเสาอากาศ ultrawideband [97] ที่แม้ถ้ากำไรเสาอากาศที่มี fre- quency อิสระสื่อการขยายพันธุ์เป็นกระจาย นี้ได้รับการประสบความสำเร็จโดยใช้สายเฟสโทนิค RF กรองแสดงในรูป 18. ขั้นต้นกระตุ้นการตอบสนองของการเชื่อมโยงเสาอากาศที่ได้รับใช้ชีพจร PS 30 [ดูรูป 18 (ก)] สัญญาณ RF กระจายตรวจพบโดยเสาอากาศเป็นสายเอ็ด ampli แล้วโดยบรอดแบนด์ RF เอ้อสาย ampli แล้วขึ้นแปลงความถี่แสงใช้ MZ-โมดูเลเตอร์ การส่งออกของ ulator MZ-mod- ที่ได้รับการฉีดไปยัง SLM [97] เพียงขั้นตอนของสัญญาณแสงที่ถูกควบคุมยอมเฟส MWP โปรแกรมกรองไฟที่ได้รับอนุญาตการก่อให้เกิดการตอบสนองขั้นตอนโดยพลการใด ๆ รูป 18 (ข) แสดงให้เห็นถึงการเต้นของชีพจรแรงดันอัดที่มีระยะเวลา 65 PS กว้างเต็มรูปแบบครึ่งสูงสุด (FWHM) (เส้นโค้งสีฟ้า) กำไรอำนาจสูงสุด RF เป็น 5.52 เดซิเบล สมมติว่าไฟเฟสโทนิคเหมาะกรองที่มีข้อ จำกัด ไม่มีชีพจรจะถูกบีบอัดได้ถึง 64 PS FWHM ยอม 8.67 เดซิเบลของการเพิ่มอำนาจ (เส้นโค้งสีแดง) [97]. ในการทดลองตรวจสอบกรองไฟขั้นตอนในข้อเรดาร์ประยุกต์ใช้สองเส้นทางการขยายพันธุ์ สายของสายตาและอีกชั้น ection จากเป้าหมายถูกนำมาใช้ [ดูรูป 18 (ก)] เสาอากาศถูกวางไว้แยกจากกันโดยประมาณ 1 เมตรและพวกเขาก็เอียงขึ้นไปเพื่อให้ได้สองเส้นทางที่มีความกว้างเท่ากับการส่ง เป้าหมายได้รับการดำเนินการโดยใช้แผ่นโลหะวางไว้ 19 ซม. ห่างจากเส้นทางสายของสายตา การตอบสนองจากทั้งสองเส้นทางจะปรากฏในรูป 18 (ค) ในขณะที่มันสามารถมองเห็นมันก็ไม่แม่นยำพอที่จะระบุการปรากฏตัวของเป้าหมายและการ loca- ของ รูป 18 (ง) แสดงให้เห็นถึงการตอบสนองต่อการเชื่อมโยงหลังจากที่ใช้ไฟเฟส MWP กรอง สองพัลส์ที่แตกต่างกันได้รับการแก้ไขอย่างชัดเจนด้วยปันส่วนแยกประมาณ 223 PS ซึ่งเป็นข้อตกลงที่เหมาะสมในกับค่าที่คำนวณ [97]. ความแตกต่าง bandpass ไมโครเวฟเป็นอีกหนึ่งปพลิเคชั่ไอออนบวกที่สำคัญที่นำเสนอเมื่อเร็ว ๆ นี้ รุ่นขึ้นอยู่กับโทนิค FIR ไฟไมโครเวฟล่าช้าเส้นกรองกับก๊อกระยะห่าง nonuniformly ได้รับรายงานและแสดงให้เห็นการทดลอง [98] รูป 19 (ซ้าย) แสดงให้เห็นถึงการตอบสนองในอุดมคติของความแตกต่างในขณะที่รูป 19 (ก) แสดง FIR ของ bandpass ต้อง differen- tiator ใช้ก๊อกเว้นระยะอย่างสม่ำเสมอและรูป 19 (ข) แสดงให้เห็นถึงการใช้ FIR ก๊อกระยะห่าง nonuniformly ได้. หกก๊อกถูกสร้างขึ้นโดยใช้หกความยาวคลื่นเดินทางผ่านเบอร์สายกระจาย สเปกตรัมของหกความยาวคลื่นอาร์เรย์เลเซอร์จะถูกแสดงในรูป 20 (ก) ขนาดที่วัดและการตอบสนองขั้นตอนของความแตกต่างที่มีการแสดงในรูป 20 (ข) และ(ค) ตามลำดับ การหน่วงเวลาที่ได้รับการคัดเลือกจะได้รับความถี่ศูนย์กลางของกรองไฟ passband ที่ 9.95 GHz เครื่องจำลอง lated magnitudeandphase responseof thesix แตะ FIR สาย lterhave คำนวณโดยใช้ก๊อกระยะห่างกันสร้างกับ cients สาย COEF แสดงในรูป 19 (ขวาล่าง) ในการแสดง gurability สาย recon- ความแตกต่างของการดำเนินงานที่คล้ายกันได้รับการกระทำที่ความถี่ศูนย์กลางของ 8.53 GHz รูป 20 (ง) - (ฉ) แสดงให้เห็นก๊อกและการตอบสนองของขนาดและขั้นตอนของความแตกต่างได้. แสงความเร็วสูงเชื่อมโยงกันก่อนหน้านี้ fi ltered เป็นชุมนุม tempo- ปรับสัญญาณไมโครเวฟที่จะเปลี่ยน เอาท์พุทจะถูกฉีดจะเป็นสื่อที่กระจายแสงเชิงเส้น เพื่อที่จะให้เกิดการกระตุ้นการตอบสนองที่ต้องการการส่งออกจากสื่อที่กระจายเป็นสาย ltered ที่มีการกระจายตัวที่ไม่สมดุลสัน-op- เงินบาทดังแสดงในส่วนบนของรูป 21. โครงการการตรวจสอบความสมดุลถูกใช้ในการยกเลิกการออกแสงพื้นหลังที่พบบ่อย ในการตรวจสอบแนวคิดการเปลี่ยนแปลงฟูริเยร์ในเวลาจริง (RTFT) ของสัญญาณไมโครเวฟ GHz แบนด์วิธได้ดำเนินการ [100] รวมทั้งรูปแบบของคลื่นตารางเหมือนชีพจรซายน์และรูปแบบของคลื่นชีพจรคู่. ตัวอย่างของการประยุกต์ใช้ก็คือการเชื่อมต่อกับเรดาร์ไมโครเวฟ พัลส์ที่มักจะมีขั้นตอนการเขียนและกรองไฟจับคู่ (correlator) ถูกนำมาใช้ในการตรวจจับสัญญาณ MWP ระยะห่าง nonuniformly ล่าช้าสายไฟกรองได้รับการเสนอในนี้ plicationin ชั่น [99]. ELD ไฟที่น่าสนใจสำหรับการประยุกต์ใช้ MWP เป็นอุปกรณ์การพัฒนาประสิทธิภาพการดำเนินงานเวลาจริงผ่านสัญญาณไมโครเวฟ [100] - [103] ไฟตัวอย่างแรกเป็นฟูริเยร์ transforma- การ (RTFT) ในภูมิภาคไมโครเวฟ [100]. ส่วนล่างของรูป 21 แสดงให้เห็นถึงผลการทดลองสำหรับ RTFT ของชีพจรไฟฟ้า sinusoid: การป้อนข้อมูลที่วัดได้

การแปล กรุณารอสักครู่..

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:[สำเนา]

คัดลอก!

ของ bandpass สามารถตั้งโปรแกรมให้ขนาดเต็มและความยาวคลื่น tunability ของ resonances ที่ประกอบด้วยรูปคลื่นและ ดังนั้นเวลาลักษณะของสัญญาณระเบิด ตัวเลขที่น่าสนใจของชิปเป็นสีขาว lowing : ซอยเทคโนโลยีกับรอยเท้าของ 0.1 มม. x 1.2 มม. , การสูญเสียแสงรวมรูป :25 dB ที่มีผลงานหลัก ( 10 dB ) จากแต่ละเส้นใยชิปการเชื่อมต่ออินเตอร์เฟซ การปรับแต่งความเร็ว ( เสี้ยววินาทีต่อวินาทีช่วง )คุณลักษณะที่สำคัญที่สุดของการตั้งค่านี้คือความเก่งกาจของในแง่ของระเบิดรูปทรงที่สามารถรองรับและออกกลางความถี่ที่สามารถปรับได้ถึง 60 GHz อีกเขตที่น่าสนใจคือ การสร้างโฟโตนิคของไมโครเวฟ พัลส์ที่มีการร้องตอบช่วงความถี่กว้างและค่าสูงของผลิตภัณฑ์แบนด์วิดธ์ครั้ง

การแปล กรุณารอสักครู่..

ภาษาอื่น ๆ

การสนับสนุนเครื่องมือแปลภาษา: กรีก, กันนาดา, กาลิเชียน, คลิงออน, คอร์สิกา, คาซัค, คาตาลัน, คินยารวันดา, คีร์กิซ, คุชราต, จอร์เจีย, จีน, จีนดั้งเดิม, ชวา, ชิเชวา, ซามัว, ซีบัวโน, ซุนดา, ซูลู, ญี่ปุ่น, ดัตช์, ตรวจหาภาษา, ตุรกี, ทมิฬ, ทาจิก, ทาทาร์, นอร์เวย์, บอสเนีย, บัลแกเรีย, บาสก์, ปัญจาป, ฝรั่งเศส, พาชตู, ฟริเชียน, ฟินแลนด์, ฟิลิปปินส์, ภาษาอินโดนีเซี, มองโกเลีย, มัลทีส, มาซีโดเนีย, มาราฐี, มาลากาซี, มาลายาลัม, มาเลย์, ม้ง, ยิดดิช, ยูเครน, รัสเซีย, ละติน, ลักเซมเบิร์ก, ลัตเวีย, ลาว, ลิทัวเนีย, สวาฮิลี, สวีเดน, สิงหล, สินธี, สเปน, สโลวัก, สโลวีเนีย, อังกฤษ, อัมฮาริก, อาร์เซอร์ไบจัน, อาร์เมเนีย, อาหรับ, อิกโบ, อิตาลี, อุยกูร์, อุสเบกิสถาน, อูรดู, ฮังการี, ฮัวซา, ฮาวาย, ฮินดี, ฮีบรู, เกลิกสกอต, เกาหลี, เขมร, เคิร์ด, เช็ก, เซอร์เบียน, เซโซโท, เดนมาร์ก, เตลูกู, เติร์กเมน, เนปาล, เบงกอล, เบลารุส, เปอร์เซีย, เมารี, เมียนมา (พม่า), เยอรมัน, เวลส์, เวียดนาม, เอสเปอแรนโต, เอสโทเนีย, เฮติครีโอล, แอฟริกา, แอลเบเนีย, โคซา, โครเอเชีย, โชนา, โซมาลี, โปรตุเกส, โปแลนด์, โยรูบา, โรมาเนีย, โอเดีย (โอริยา), ไทย, ไอซ์แลนด์, ไอร์แลนด์, การแปลภาษา.