The release rate from side 1A and 2

The release rate from side 1A and 2B is calculated based on
isentropic expansion from almost a stagnant conditions in the
respective inlet and outlet chambers of the exchanger, at the
respective pressures and temperatures indicated earlier. The isentropic
expansion from the respective chamber conditions is performed
based on the mixture composition given in Table 1. The
resulting release rates for both the hot and cold sides for these two
locations are shown in Fig. 7, assuming a discharge coefficient of
0.84. The value of the discharge coefficient is based on compressible
flow and back pressure to stagnation pressure ratio of approx. 0.2
(as the expected shell pressure to be around 2000 kPa-a and
stagnation pressure of 9757 kPa-a). (Note that site ambient pressure
is ~97 kPa-a). This is based on a corresponding value of the
incompressible discharge coefficient (Cd) for the full-bore ruptured
tube of 0.6e0.65 (Benedict, 1971). Note that choked flows increase
the discharge coefficient (Cd). The release rates at all other locations
follow a frictional adiabatic (Fanno) flow along the respective
length of the tube (locations 1B, 2A, 3A and 3B). This is also performed
using RefProp 9.1. The results of all of these calculations are
summarized in Table 2. It is shown that the highest release rate
among the three identified locations in Fig. 6 is location 2 with a
combined total release rate from both sides ¼ 3.358 kg/s. Since this
release rate will result in the highest surge pressure in E-10 and
surrounding systems, the results will only be shown for the tube
rupture scenario at location 2. It should be noted that both E-10 and
E-11 exchangers are not equipped with PSVs or rupture discs.

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

อัตราการปล่อยจากด้าน 1A 2B จะคำนวณตามขยาย isentropic จากเกือบศิลปินเงื่อนไขในการหอเต้าเสียบของเครื่องแลกเปลี่ยน และทางเข้าของแต่ละที่อุณหภูมิและความดันที่เกี่ยวข้องระบุก่อนหน้านี้ การ isentropicดำเนินการขยายตัวจากสภาพหอการค้าที่เกี่ยวข้องตามองค์ประกอบของส่วนผสมที่กำหนดในตารางที่ 1 ที่ผลรุ่นพิเศษสำหรับทั้งร้อน และเย็นด้านในสองสถานที่แสดงใน Fig. 7 สมมติว่าสัมประสิทธิ์ปล่อยของ0.84 ค่าของสัมประสิทธิ์ปล่อยยึดอัดตัวได้แรงดันกระแสและกลับซบดันของประมาณ 0.2(เป็นความดันเปลือกต้นจะประมาณ 2000 kPa เป็น และความซบเซาความกดดันของ 9757 kPa ได้) (หมายเหตุที่ไซต์สภาวะความกดดันได้ ~ 97 kPa ได้) นี้ขึ้นอยู่กับค่าที่สอดคล้องกันของการปล่อย incompressible สัมประสิทธิ์ (Cd) สำหรับการ full-bore พุ่งกระฉูดหลอด 0.6e0.65 (เบเนดิกต์ 1971) หมายเหตุว่าทำเพิ่มขั้นตอนปล่อยค่าสัมประสิทธิ์ (ซีดี) ปล่อยราคาสถานอื่น ๆ ทั้งหมดตาม frictional การอะเดียแบติก (Fanno) กระแสตามที่เกี่ยวข้องความยาวของท่อ (สถาน 1B, 2A, 3A และ 3B) นี้ยังดำเนินการใช้ RefProp 9.1 ผลของการคำนวณเหล่านี้ทั้งหมดสรุปในตารางที่ 2 มันจะแสดงที่อัตราปล่อยสูงสุดในบรรดาสามสถานที่ระบุใน Fig. 6 คือทำเลที่ตั้ง 2รวมอัตราปล่อยทั้งหมดจากทั้งสองด้าน¼ 3.358 kg/s ตั้งแต่นี้อัตราการปล่อยจะส่งผลให้แรงดันไฟกระชากสูงสุดใน E-10 และระบบรอบ ผลลัพธ์จะแสดงสำหรับหลอดเฉพาะสถานการณ์แตกที่ตำแหน่ง 2 ควรสังเกตที่ทั้งอี 10 และแลกเปลี่ยน E 11 ไม่พร้อม PSVs หรือแตกดิสก์

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

อัตราการปล่อยจากด้านข้าง 1A และ 2B
คำนวณจากการขยายตัวisentropic จากเกือบสภาพซบเซาในทางเข้าห้องของตนและทางออกของการแลกเปลี่ยนที่แรงกดดันที่เกี่ยวข้องและอุณหภูมิที่ระบุไว้ก่อนหน้านี้ isentropic การขยายตัวจากสภาพห้องนั้นมีการดำเนินการขึ้นอยู่กับองค์ประกอบของส่วนผสมที่ให้ไว้ในตารางที่ 1 อัตราการปล่อยผลทั้งด้านร้อนและเย็นสำหรับทั้งสองสถานที่ที่มีการแสดงในรูป 7 สมมติว่าค่าสัมประสิทธิ์การปล่อยของ0.84 ค่าสัมประสิทธิ์การปล่อยจะขึ้นอยู่กับอัดไหลและแรงดันกลับไปซบเซาอัตราส่วนความดันประมาณ 0.2 (ขณะที่ความดันเปลือกคาดว่าจะอยู่ที่ประมาณ 2,000 กิโลปาสคาล-และความดันความเมื่อยล้าของปาสคาล-9757 ก) (หมายเหตุเว็บไซต์ความดันบรรยากาศที่เป็น ~ 97 กิโลปาสคาล-a) นี้จะขึ้นอยู่กับค่าที่สอดคล้องกันของค่าสัมประสิทธิ์การปล่อยอัด (Cd) สำหรับเต็มเจาะแตกหลอด0.6e0.65 (เบเนดิกต์ 1971) โปรดทราบว่าสำลักกระแสเพิ่มค่าสัมประสิทธิ์การปล่อย (Cd) อัตราการปล่อยในสถานที่อื่น ๆตามอะเดียแบติกเสียดทาน (Fanno) ไหลไปตามแต่ละความยาวของท่อ(สถานที่ 1B, 2A, 3A และ 3B) นี้จะดำเนินการนอกจากนี้ยังใช้ RefProp 9.1 ผลที่ได้จากการคำนวณทั้งหมดเหล่านี้จะสรุปในตารางที่ 2 มันแสดงให้เห็นว่าอัตราการปล่อยที่สูงที่สุดในสามระบุสถานที่ในรูป 6 เป็นสถานที่ 2 มีอัตราการปลดปล่อยรวมกันจากทั้งสองฝ่าย¼ 3.358 กก. / วินาที ตั้งแต่นี้อัตราการปลดปล่อยจะส่งผลให้ความดันคลื่นที่สูงที่สุดใน E-10 และระบบรอบผลจะแสดงเฉพาะสำหรับหลอดสถานการณ์แตกในสถานที่2 มันควรจะตั้งข้อสังเกตว่าทั้ง E-10 และE-11 แลกเปลี่ยนไม่ได้ พร้อมกับ PSVs หรือแผ่นแตก

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

อัตราการปลดปล่อยจากด้านข้างและ 2B ซึ่งคํานวณจากการไอเซนโทรปิกจากเกือบนิ่ง

สภาพในแต่ละห้องของขาเข้าและขาออกแลกเปลี่ยนที่ความดันและอุณหภูมิ (
ครั้งก่อนหน้านี้ การขยายตัวจากสภาพห้องไอเซนโทรปิก

ตามเกี่ยวข้องจะดําเนินการผสมองค์ประกอบให้ตารางที่ 1
ปล่อยราคาให้ทั้งร้อนและด้านเย็นสำหรับสอง
ที่ตั้งแสดงในรูปที่ 7 สมมุติว่าเป็นค่าสัมประสิทธิ์ของ
6 . ค่าของค่าสัมประสิทธิ์จะขึ้นอยู่กับการไหลและความดันอัด
กลับอัตราส่วนความกดดันความเมื่อยล้าของประมาณ 0.2
( คาดว่าจะประมาณ 2000 kpa-a เปลือกความดันและความดันของ 9757
ซบเซา kpa-a )( หมายเหตุที่
เว็บไซต์ความดันบรรยากาศ คือ ~ 97 kpa-a ) นี้จะขึ้นอยู่กับค่าที่สอดคล้องกันของ
ค่าสัมประสิทธิ์อัดซีดี ( CD ) สำหรับเจาะเต็มหลอดแตก
0.6e0.65 ( เบเนดิกต์ , 1971 ) ทราบว่าสำลักไหลเพิ่ม
ค่าสัมประสิทธิ์ ( CD ) รุ่นอัตราทั้งหมดๆ
ตามแรงเสียดทานสำหรับ ( fanno ) ไหลตามแต่ละ
ความยาวของท่อ ( ที่ตั้ง 1B , 2A และ 3A , 3B ) นี่ยังแสดง
ใช้ refprop 9.1 . ผลของการคำนวณเหล่านี้
สรุปได้ในตารางที่ 2 พบว่าอัตราการปลดปล่อยสูงสุด
ระหว่างสามระบุสถานที่ในรูปที่ 6 เป็นตำแหน่ง 2 กับ
รวมรวมอัตราการปลดปล่อยจากทั้งสองฝ่าย¼ 3.358 kg / s
ตั้งแต่นี้อัตราการปลดปล่อยจะส่งผลให้กระแสแรงดันสูงสุดและ e-10
ระบบรอบ ผลลัพธ์จะถูกแสดงสำหรับหลอด
แตกสถานการณ์ ที่ตำแหน่ง 2 . มันควรจะสังเกตว่าทั้ง e-10 และ
แลกเปลี่ยน e-11 ไม่พร้อมกับ psvs หรือฉีกแผ่นซีดี