endwall ribs are both tilted toward

endwall ribs are both tilted toward the downstream direction along the inlet and outlet legs, Fig. 1(b). The sectional twin-vortical flow cells tripped by the two pairs of ribbed endwalls and wavy sidewalls are orthogonal as indicated by the conceptual flow structure shown by Fig. 1(b). Geometric specifications for the ribbed endwall and the wavy sidewall of each twin-pass test channel are characterized by five dimensionless parameters, namely width (W) to channel height (H) ratio of 0.5, 1 or 2, wall-wave amplitude (a) to channel width (W) ratio of 2.4 mm/40 mm = 0.06, wall-wave amplitude (a) to wave-pitch (k) ratio of 2.4/17 mm = 0.14, rib height (e) to rib pitch (P) ratio of 4 mm/40 mm = 10 and rib height (e) to channel hydraulic diameter (d) ratios of 4 mm/
47 mm = 0.085 (AR = 0.5), 4 mm/0.036 mm = 1.11 (AR = 1) and
4 mm/0.025 mm = 1.6 (AR = 2).

The two opposite rib floors (1) and (2) are forged from stainless steel foils into the specified geometry with 0.1 mm thick and
40 mm wide. The basically uniform heat flux over each ribbed end- wall is generated by feeding electrical current through the two stainless steel ribbed foils (1) and (2) which are connected in ser- ies. As the width-to-thickness ratio of each stainless steel foil is about 400, the one-dimensional wall conduction with negligible conductive heat flux through the foil thickness is emulated. The ribbed endwall (1) over which the full-field distributions of wall temperature (Tw) are scanned by the infrared camera is sand- wiched between Teflon end plate (3) and (4), Teflon frame (5) and Teflon divider (6). Another heating foil (2) is attached on Teflon back plate (7). The two Teflon sidewalls (8), two opposite ribbed heating foils (1) and (2), the undulant central divider (6) and the Teflon end plate of the rectangular bend (3) construct the present two-pass test channel. The length and nominal width of Teflon central divider (6) is 209.7 mm and 20 mm, respectively, with the circular top edge of radius 10 mm. The distance between divi- der-tip and the outer edge of the rectangular bend is one channel width of 40 mm for all three test channels. A series of axial bolts and four draw bolts (9) between the outer wall of the rectangular bend and the bottom Teflon end plate (4) are used to tighten the complete test assembly. Prior to the experimental tests, the test section is pressurized to the pressure level required for reaching the maximum Re. With these pressurized tests, both airflow and heat flux are supplied and the scale-plate is used to detect the deformation over the ribbed foil. With present Re range, the de- tected deformations over the ribbed foil are negligible and, in par- ticular, any deformation over the heated rib floor will affect the infrared signal emission, which can be readily identified from the full-field wall temperature scan by present IR thermo-graphic sys- tem. To simulate the abrupt flow entry condition, a cylindrical air plenum chamber (10) with a segregation plate to separate the flow streams into the inlet leg and out of the outlet leg is installed. The sectional area ratio of present flow entrance is 3.53:1. The two ends of each stainless steel heating foil (1) and (2) are clamped be- tween two pairs of copper plates (11) and (12) which connect with the controllable heater power supply. A type K thermocouple (13) is installed inside the entry plenum chamber (10) at the location immediate upstream the entry plane of the inlet leg to measure the inlet fluid temperature. Reynolds number at the flow entry is
determined from the measured air mass flow rate (m_ ) with the

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

endwall ซี่โครงที่ทั้งสองจะยืดไปทางทิศทางปลายน้ำตามร้านและทางเข้าของขา Fig. 1(b) เซลล์คู่ vortical flow ตัด tripped โดยสองคู่ endwalls รม และ sidewalls หยักเป็น orthogonal ตามที่ระบุ โดย flow แนวคิดโครงสร้างแสดง โดย Fig. 1(b) Specifications เรขาคณิต ribbed endwall และหยักที่แก้มของแต่ละสถานีทดสอบผ่านทวิมีลักษณะสูง (e) กับซี่โครง pitch (P) อัตราส่วน 4 มม. 40 มม. = 10 และซี่โครง (e) ช่อง โดย five dimensionless พารามิเตอร์ คือความกว้าง (W) ต่ออัตรา 0.5, 1 หรือ 2 กำแพงคลื่นคลื่น (a) อัตราส่วนความกว้าง (W) ช่องของ 2.4 mm / 40 มม. = 0.06 กำแพงคลื่นคลื่น (a) อัตราส่วนช่วงคลื่น (k) ของ 2.4/17 mm = 0.14 ความสูง (H) ช่องซี่โครง อัตราส่วนเส้นผ่าศูนย์กลางไฮดรอลิก (d) มม. 4 /มม. = 0.085 47 (AR = 0.5), 4 mm / 0.036 mm = 1.11 (AR = 1) และมม. 4 มม. 0.025 = 1.6 (AR = 2) floors ซี่โครงข้ามสอง (1) และ (2) ถูกหลอมขึ้นมาจากสแตนเลสฟอยล์เป็นเรขาคณิต specified กับ 0.1 มม.หนา และ40 มม.กว้าง flux ความร้อนสม่ำเสมอทั่วไปเหนือสุดผนังแต่ละ ribbed ถูกสร้างขึ้น โดยให้กระแสไฟฟ้าผ่านฟอยล์สเตนเลสรมสอง (1) และ (2) ซึ่งมีการเชื่อมต่อใน ser ies อาหาร เป็นอัตราส่วนความกว้างความหนาของสเตนเลสฟอยล์แต่ละ ประมาณ 400 เป็นจำลองการนำผนัง one-dimensional กับ flux ความร้อนไฟฟ้าระยะผ่านฟอยล์หนา การ ribbed endwall (1) ที่สแกนเต็ม field การกระจายของอุณหภูมิผนัง (ผู้ที่ใช้) ด้วยกล้องอินฟราเรดเป็นทราย-wiched แผ่นจบ Teflon (3) และ (4), Teflon เฟรม (5) และแบ่ง Teflon (6) อีกความร้อนฟอยล์ (2) ตั้งอยู่บนแผ่นหลัง Teflon (7) 2 Teflon sidewalls (8), ตรงข้ามสองรมความร้อนฟอยล์ (1) และ (2) แบ่งกลาง undulant (6) และจานท้าย Teflon ของโค้งสี่เหลี่ยม (3) สร้างสถานีทดสอบสองรอบปัจจุบัน ความยาวและความกว้างที่ระบุของกลางแบ่ง Teflon (6) คือ 209.7 มม.และ 20 มม. ตามลำดับ ขอบด้านบนวงกลมรัศมี 10 mm ระยะห่างระหว่างขอบด้านนอกของโค้งสี่เหลี่ยมแนะนำ der อรูหนึ่งช่องกว้าง 40 มม.สำหรับทดสอบช่องสามทั้งหมดได้ ชุดแกนสลักเกลียวและสี่วาดนอต (9) ระหว่างผนังด้านนอกของโค้งสี่เหลี่ยม และแผ่นท้าย Teflon ล่าง (4) ใช้เพิ่มแอสเซมบลีการทดสอบเสร็จสมบูรณ์ ก่อนทดสอบทดลอง ทดสอบส่วนจะหนีระดับแรงดันจำเป็นสำหรับการเข้าถึงใหม่สูงสุด ทดสอบเหล่านี้ทางหนี flux airflow และความร้อนมีจำหน่าย และใช้ตรวจหาแมพที่ผ่านเปลว ribbed จานขนาด ปัจจุบัน Re, deformations เด tected ผ่านฟอยล์ ribbed มีระยะ และ ในหุ้น ticular แมพใด ๆ ผ่าน floor อุ่นซี่โครงจะส่งผลกระทบต่อมลพิษสัญญาณอินฟราเรด ที่สามารถพร้อม identified จากการสแกนอุณหภูมิผนังเต็ม field โดยปัจจุบันอินฟราเรดเทอร์โมกราฟิก sys-ยการ การจำลองสภาพรายการ flow อย่างทันทีทันใด การอากาศทรงกระบอก plenum หอการค้า (10) กับแผ่นแบ่งแยกแยกกระแส flow เข้าทางเข้าของขา และออก จากขาปลั๊กได้ อัตราส่วนพื้นที่ตัดของทางเข้า flow ปัจจุบันคือ 3.53:1 ปลายทั้งสองของสเตนเลสแต่ละความร้อนฟอยล์ (1) และ (2) เป็นคู่ clamped จะ-tween สองแผ่นทองแดง (11) และ (12) ซึ่งเชื่อมต่อกับฮีตเตอร์ควบคุมไฟ Thermocouple ชนิด K (13) จะติดตั้งภายในห้อง plenum รายการ (10) ตำแหน่งทันทีที่ต้นน้ำเครื่องบินรายการของเลกทางเข้าของวัดอุณหภูมิ fluid ทางเข้าของการ เรย์โนลด์สเลขที่รายการ flowกำหนดจากอัตรา flow วัดมวลอากาศ (m_) ด้วยการ

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

ซี่โครง endwall มีทั้งที่เอียงไปทางทิศทางที่ล่องไปตามทางเข้าและทางออกขารูป 1 (ข) ขวางคู่ vortical ชั้นโอ๊ยเซลล์สะดุดโดยทั้งสองคู่ endwalls ยางและชิดหยักจะตั้งฉากตามที่ระบุโดยโครงสร้างโอ๊ยชั้นแนวคิดที่แสดงโดยรูป 1 (ข) เรขาคณิตไพเพอร์ระบุไว้สำหรับ endwall ยางและแก้มยางหยักของแต่ละคู่ผ่านช่องทางทดสอบที่โดดเด่นด้วยไฟได้พารามิเตอร์มิติคือความกว้าง (W) ช่องทางความสูง (H) อัตราส่วนของ 0.5, 1 หรือ 2 กว้างผนังคลื่น (ก) ช่องความกว้าง (W) อัตรา 2.4 มิลลิเมตร / 40 มม = 0.06 กว้างผนังคลื่น (ก) ถึงคลื่นสนาม (k) อัตราส่วนของ 2.4 / 17 มม = 0.14 สูงซี่โครง (จ) ไปที่สนามซี่โครง (P) อัตราส่วน 4 mm / 40 มิลลิเมตร = 10 และความสูงซี่โครง (จ) ช่องเส้นผ่าศูนย์กลางไฮโดรลิก (ง) อัตราส่วน 4 mm /
47 มม = 0.085 (AR = 0.5), 4 mm / 0.036 มม = 1.11 (AR = 1) และ
4 mm / 0.025 มม = 1.6 (AR = 2). ทั้งสองซี่โครงตรงข้ามชั้น oors (1) และ (2) มีการปลอมแปลงจากฟอยล์สแตนเลสเข้ามาในรูปทรงเรขาคณิตเอ็ดระบุไว้ 0.1 มิลลิเมตรและ40 มิลลิเมตรกว้าง ความร้อนที่สม่ำเสมอพื้นชั้น UX แต่ละสิ้นผนังยางจะถูกสร้างขึ้นโดยการให้อาหารผ่านกระแสไฟฟ้าสแตนเลสสองฟอยล์ยาง (1) และ (2) ที่เชื่อมต่อในการโอบอุ้มของแผนกบริการ เป็นอัตราส่วนความกว้างต่อความหนาของเหล็กแต่ละฟอยล์สแตนเลสเป็นเรื่องเกี่ยวกับ 400, การนำผนังหนึ่งมิติด้วยความร้อนเล็กน้อยชั้นนำไฟฟ้า UX ผ่านความหนาของกระดาษฟอยล์เป็นที่เทิดทูน endwall ยาง (1) ซึ่งการกระจาย ELD สายเต็มรูปแบบของอุณหภูมิผนัง (Tw) จะถูกสแกนโดยกล้องอินฟราเรด wiched ทรายระหว่าง Te ชั้นบนจานท้าย (3) และ (4), Te ชั้นในกรอบ (5) และ Te ชั้นบนแบ่ง ( 6) ฟอยล์ร้อนอีก (2) ที่แนบมาใน Te ชั้นบนแผ่นหลัง (7) ทั้งสอง Te ชั้นบนผนัง (8) สองฟอยล์ร้อนยางตรงข้าม (1) และ (2) การแบ่ง undulant กลาง (6) และชั้น Te บนจานท้ายของการโค้งงอเป็นรูปสี่เหลี่ยมผืนผ้า (3) สร้างในปัจจุบันช่องทางทดสอบสองรอบ ความยาวและความกว้างเล็กน้อยจาก Te ชั้นบนแบ่งกลาง (6) เป็น 209.7 มิลลิเมตรและ 20 มิลลิเมตรตามลำดับโดยมีขอบด้านบนของวงกลมรัศมี 10 มม ระยะห่างระหว่าง divi- เดอร์ปลายและขอบด้านนอกของโค้งเป็นรูปสี่เหลี่ยมผืนผ้ากว้างช่องทางหนึ่งใน 40 มิลลิเมตรสำหรับทั้งสามช่องทดสอบ ชุดน็อตแกนและสี่วาดกลอน (9) ระหว่างผนังด้านนอกของโค้งรูปสี่เหลี่ยมและด้านล่าง Te ชั้นบนแผ่นปลาย (4) จะใช้ในการกระชับประกอบการทดสอบที่สมบูรณ์แบบ ก่อนที่จะมีการทดสอบการทดลองส่วนการทดสอบแรงดันไปที่ระดับความดันที่จำเป็นสำหรับการเข้าถึงสูงสุดเรื่อง ด้วยการทดสอบแรงดันเหล่านี้ทั้งทางอากาศและชั้นโอ๊ย UX ชั้นความร้อนจะมาและแผ่นขนาดที่ใช้ในการตรวจสอบความผิดปกติในช่วงฟอยล์ยาง กับช่วงที่เรื่องปัจจุบันพิการ tected de- มากกว่าฟอยล์ยางที่มีน้อยมากและในที่เจาะจงมารดาผิดปกติใด ๆ ในช่วง oor ชั้นซี่โครงอุ่นจะมีผลต่อการปล่อยสัญญาณอินฟราเรดซึ่งสามารถเอ็ดสายระบุได้อย่างง่ายดายจาก ELD ไฟเต็มผนังสแกนอุณหภูมิ โดยปัจจุบัน IR ร้อนกราฟิกระบบหรือไม เพื่อจำลองสภาพรายการโอ๊ยอย่างกระทันหันชั้นห้อง Plenum อากาศทรงกระบอก (10) กับแผ่นแยกที่จะแยกกระแสโอ๊ยชั้นเข้าขาเข้าและขาออกจากร้านมีการติดตั้ง อัตราส่วนพื้นที่หน้าตัดของทางเข้าโอ๊ยชั้นปัจจุบันคือ 3.53: 1 ปลายทั้งสองข้างของแต่ละฟอยล์ร้อนสแตนเลส (1) และ (2) มีการจับยึดทวีสลับกันสองคู่ของแผ่นทองแดง (11) และ (12) ซึ่งเชื่อมต่อกับแหล่งจ่ายไฟควบคุมเครื่องทำน้ำอุ่น ชนิดที่ทน K (13) มีการติดตั้งภายในห้อง Plenum รายการ (10) ที่สถานที่ทันทีต้นน้ำเครื่องบินเข้ามาของขาเข้าในการวัดอุณหภูมิทางเข้า uid ฟลอริด้า จำนวนที่นาดส์รายการโอ๊ยชั้นจะกำหนดจากมวลอากาศที่วัดชั้นโอ๊ยอัตรา (m_) กับ