example, the sampled value of the e

example, the sampled value of the efflux plasma voltage was taken
as the control variable to describe the keyhole status, while the
pulse current value and its dropping slopes were taken as the
controlling variables [29]. Some special control algorithms are
developed to establish the correlation between the controlling variables
and the controlled variable, such as the proportional and
integral control algorithm [29], the predictive control algorithm
[19], the interval model control algorithm [19,39], and nonlinear
interval model control algorithm [40].
5. Modeling and simulation
The formation and stability of keyhole as well as the weld pool
behaviors surrounded it are related to complicated phenomena,
such as the dynamic balance of various forces acting on the surfaces
of keyhole and weld pool, fluid flow and heat transfer, melting and
solidification. All these physical phenomena have decisive effects
on the weld quality. To implement the keyhole PAW successfully,
it is essential to achieve full understanding of the process mechanism
related to all these physical phenomena. Therefore, it is of
great significance to model and simulate the dynamic development
of keyhole and associated physical behaviors in keyhole PAW
process.
Because of the complexity of the phenomena associated with the
formation of a keyhole, only a limited number of theoretical studies
treating the PAW process have been reported, each of varying
degrees of approximation, and each focusing on different aspects
of the problem. Hsu and Rubinsky [41] performed a study on the
two-dimensional, stationary thermal phenomena during the heating
of a stainless steel plate with a predrilled hole by penetrating
plasma arc, which does not rigorously simulate a welding process.
They also conducted the calculation for the two-dimensional
(in the plane normal to the plasma jet flow axis) weld pool flow
and temperature fields associated with steady travel PAW, but
neglect surface tension effects and simplify the pool geometry
by assuming flat upper and lower free surfaces and a keyhole of
constant radius, and a non-tapering solid–liquid phase boundary
[42]. Nehad established a model for transient two-dimensional
heat transfer problems during PAW process with assuming a circular
shape of keyhole and neglecting the metal vaporization at the
plasma–liquid interface [43]. Keanini and Rubinsky [8] conducted
an investigation focusing on surface tension phenomena to predict
the interfacial shape between a plasma jet and a liquid metal
in the case of a plasma arc jet penetrating through a stationary
metal plate. Fluid motion within the molten metal was neglected
and the jet was modeled as a one-dimensional compressible ideal
gas flow. The shape of the plasma jet–liquid metal interface was
determined using the Young–Laplace equation, and then the position
of the liquid–solid phase boundary was roughly estimated
by neglecting convection and axial conduction, and by assuming
that the liquid at the plasma interface was at its boiling point, and
the liquid within the melt behaves as a static thermal boundary
layer.
The most comprehensive model of PAW to data is Keanini and
Rubinsky’s quasi-steady-state three-dimensional finite element
simulation to calculate the weld pool shape, the pool’s fluid flow
and temperature fields [44]. However, the capillary surface shapes
were determined by performing one Newton–Raphson iteration
on the initial surface guess which was based on experimentally
observed shapes, i.e., the keyhole shape was assumed according to
experimental results [44]. Because of these somewhat oversimplified
assumptions, the calculated weld pool shape, particularly the
vertical cross sections at the rear portion of the weld pool, are not
in agreement with the expected ones. Fan et al. [45] developed a
two-dimensional model to demonstrate the heat transfer and fluid
flow in stationary keyhole PAW.
On the other hand, from the viewpoint of engineering applications,
emphasis is put on developing a suitable heat source model
that reflects the thermo-physical characteristics of keyhole PAW
process, and then the numerical analysis of temperature field in
keyhole PAW has been undertaken to obtain the correlation of process
parameters with the weld dimension and geometry [46,47].
However, this methodology oversimplified the complicated physical
mechanisms during keyhole PAW process.
Wu’s team considered the coupled behaviors of weld pool and
keyhole to develop a three-dimensional model for analyzing the
heat and fluid flow inside a weld pool with a dynamic keyhole
[48–51]. In view of the characteristics of PAW process, a combined
volumetric heat source model (double-ellipsoid plus conic body
source) is established, and one of its distribution parameters is
adjusted dynamically with the variation of the depth of keyhole.
The physical phenomena, such as the weld pool development, the
keyhole formation, the evolution of fluid flow and thermal field,
the full-penetration of the test plates, and the transformation from
a blind keyhole to an open keyhole, etc., are quantitatively analyzed.
The numerical results reveal the regularity of fluid flow in weld pool
with a keyhole. The calculated keyhole shape and the fusion zone
of plasma arc welds are compared with the experimental measurements.
Both agree with each other generally. It lays foundation for
optimizing the welding process parameters and improving the stability
of plasma arc welding process. Fig. 20 shows the evolution
of keyhole shape, fluid flow and temperature profiles in weld pool
under the condition of a test case [50].
Fig. 21 shows the keyhole sizes versus time for two test cases.
It can be seen that the keyhole evolution process from its emergence
to expansion does not occur at a uniform speed. At the
initial stage before 0.4 s, the keyhole depth rises slowly, but its
topside width increases quickly. During the period of 0.4–0.6 s,
the depth rises markedly, while the width rises slowly. When an
open keyhole is formed and its quasi-steady state is reached, its
width keeps almost constant. Comparing test case 2 with case 3, it
can been seen the increscent slope of keyhole depth is steeper in
test case 3 than that in test case 2 during the period of 0.4–0.6 s
when the keyhole transforms from blind to open state. However,
for the keyhole width curves, the slopes are not changed so
much.
A keyhole model is also established according to the forcebalance
condition on the keyhole wall [52,53]. The shape and
dimensions of quasi-steady state keyhole are calculated. Fig. 22
shows the 3-D keyhole under different levels of welding current
on stainless steel test-piece of thickness 8 mm. When the welding
current is lower, the keyhole is not breakthrough, and blind keyhole
appears (Fig. 22a and b). A current value of 150 A just produces
an open keyhole (Fig. 22c). If the welding current is 160 A, a larger
complete keyhole exists.

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

ตัวอย่าง ค่าตัวอย่างของแรงดันไฟฟ้าพลาสมา efflux ถูกนำมาเป็นตัวแปรควบคุมเพื่ออธิบายสถานะรูกุญแจ ขณะมูลค่าปัจจุบันของชีพจรและการวางลาดที่ถ่ายเป็นการควบคุมตัวแปร [29] อัลกอริทึมควบคุมพิเศษบางอย่างได้พัฒนาเพื่อสร้างความสัมพันธ์ระหว่างตัวแปรควบคุมและตัว แปรควบคุม เช่นสัดส่วน และควบคุมเป็นอัลกอริทึม [29], อัลกอริทึมควบคุมงาน[19], ช่วงรุ่นควบคุมอัลกอริธึม [19,39], และไม่เชิงเส้นช่วงรุ่นควบคุมอัลกอริทึม [40]5. สร้างแบบจำลอง และการจำลองกำเนิดและความมั่นคงของรูกุญแจเป็นสระว่ายน้ำเชื่อมพฤติกรรมแวดล้อมมันเกี่ยวข้องกับปรากฏการณ์ที่ซับซ้อนเช่นสมดุลไดนามิกของกองกำลังต่าง ๆ ที่กระทำบนพื้นผิวรูกุญแจและเชื่อมสระว่ายน้ำ ของเหลวไหล และ ถ่ายเทความร้อน ละลาย และsolidification ปรากฏการณ์เหล่านี้จริงมีผลเด็ดขาดคุณภาพการเชื่อม การใช้ตีนรูกุญแจสำเร็จมันเป็นสิ่งสำคัญเพื่อให้เกิดความเข้าใจกลไกกระบวนการที่เกี่ยวข้องกับปรากฏการณ์เหล่านี้จริง จึง มันเป็นของความสำคัญ กับรูปแบบจำลองการพัฒนาแบบไดนามิกรูกุญแจและพฤติกรรมเชื่อมโยงทางกายภาพที่รูกุญแจตีนกระบวนการเนื่องจากความซับซ้อนของปรากฏการณ์ที่เกี่ยวข้องกับการก่อตัวของรูกุญแจ เพียงจำนวนจำกัดของทฤษฎีการศึกษารักษากระบวนการตีนรายงาน แต่ละแตกต่างกันองศาประมาณ และแต่ละเน้นในด้านต่าง ๆของปัญหา ซูและ Rubinsky [41] ทำการศึกษากับการปรากฏการณ์ความร้อนสอง เครื่องเขียนในระหว่างที่เครื่องทำความร้อนจานสแตนเลสกับรูโดยเจาะ predrilledอาร์ทีวีพลาสม่า ที่ไม่ทดสอบจำลองกระบวนการเชื่อมพวกเขาดำเนินการคำนวณในแบบสองมิติ(ในระนาบปกติแกนขั้นตอนพลาสม่าเจ็ท) ประสานขั้นตอนสระว่ายน้ำและเขตอุณหภูมิที่เกี่ยวข้องกับ steady ตีน แต่ละเลยผลกระทบผิวน้ำ และทำสระว่ายน้ำรูปทรงเรขาคณิตโดยสมมติว่าแบน บน และล่างฟรีพื้นผิวและรูกุญแจของรัศมีคง และไม่ใช่เรียวขอบเฟสของแข็งของเหลว[42] . Nehad สร้างแบบจำลองสำหรับสองแบบฉับพลันปัญหาการถ่ายโอนความร้อนระหว่างตีนกับสมมติว่าวงการรูปร่างของรูกุญแจและ neglecting กลายเป็นไอโลหะที่จะอินเตอร์เฟซพลา – ของเหลว [43] Keanini และ Rubinsky [8] ดำเนินการการสอบสวนที่เน้นแรงตึงผิวปรากฏการณ์เพื่อทำนายรูปร่าง interfacial ระหว่างพลาสม่าเจ็ทและโลหะเหลวในกรณีของพลาสมาอาร์คเจ็ทเจาะผ่านการเขียนแผ่นโลหะ เคลื่อนไหวของเหลวภายในโลหะหลอมเหลวถูกที่ไม่มีกิจกรรมและเจ็ทถูกจำลองเป็นเหมาะอัดตัวได้ one-dimensionalกระแสของก๊าซ รูปร่างของพลาสม่าเจ็ท – ของเหลวโลหะอินเทอร์เฟซถูกกำหนดโดยใช้สมการลาปลาส – หนุ่ม และตำแหน่งของเฟสของเหลวของแข็ง ขอบได้คร่าว ๆ ประมาณโดย neglecting การพาและการนำแกน และสมมติซึ่งของเหลวที่อินเทอร์เฟซพลาสม่าที่จุดเดือด และทำงานของของเหลวภายในละลายเป็นเส้นขอบเขตความร้อนคงที่ชั้นรูปแบบครอบคลุมที่สุดของตีนข้อมูลคือ Keanini และของ Rubinsky quasi-steady-รัฐสามมิติไนต์การจำลองการคำนวณรูปร่างเชื่อมสระว่ายน้ำ สระว่ายน้ำของไหลของเหลวและเขตอุณหภูมิ [44] อย่างไรก็ตาม รูปร่างพื้นผิวรูพรุนก็ตามการเกิดซ้ำของนิวตัน-Raphson หนึ่งเดาผิวเริ่มต้นที่ขึ้นอยู่บน experimentallyสังเกตรูปร่าง เช่น รูปรูกุญแจได้สันนิษฐานตามทดลองผล [44] เนื่องจากเหล่านี้ค่อนข้าง oversimplifiedสมมติฐาน รูปสระว่ายน้ำเชื่อมคำนวณ โดยเฉพาะอย่างยิ่งการส่วนในแนวตั้งระหว่างที่ส่วนหลังของสระว่ายน้ำเชื่อม ไม่ข้อตกลงกับที่คาดไว้ แฟนร้อยเอ็ด al. [45] พัฒนาตัวรูปแบบสองมิติแสดงให้เห็นถึงการถ่ายเทความร้อนและน้ำมันไหลในรูกุญแจกับตีนในทางกลับกัน จากมุมมองของโปรแกรมประยุกต์ วิศวกรรมเน้นหนักการพัฒนาแบบจำลองแหล่งความร้อนที่เหมาะสมที่สะท้อนให้เห็นถึงลักษณะทางกายภาพและทางเทอร์โมของรูกุญแจตีนกระบวนการ และการวิเคราะห์เชิงตัวเลขของเขตข้อมูลอุณหภูมิในรูกุญแจตีนแล้ว undertaken รับความสัมพันธ์ของกระบวนการพารามิเตอร์เชื่อมมิติและรูปทรงเรขาคณิต [46,47]อย่างไรก็ตาม วิธีนี้ oversimplified จริงซับซ้อนกลไกระหว่างตีนรูกุญแจทีมงานของ Wu พิจารณาพฤติกรรม coupled สระว่ายน้ำเชื่อม และรูกุญแจการพัฒนาแบบจำลองสามมิติสำหรับการวิเคราะห์ความร้อนและการไหลเวียนของเหลวภายในสระว่ายน้ำเชื่อมกับรูกุญแจแบบไดนามิก[48 – 51] มุมมองลักษณะของตีนกระบวนการ การรวมรุ่นแหล่งความร้อน volumetric (คู่ทรงรี พลัส conic ร่างกายสร้างแหล่ง) และพารามิเตอร์ของการแจกจ่ายอย่างใดอย่างหนึ่งเป็นปรับปรุงแบบไดนามิกกับความผันแปรของความลึกของรูกุญแจปรากฏการณ์ทางกายภาพ เช่นการเชื่อมสระพัฒนา การผู้แต่งรูกุญแจ วิวัฒนาการของไหลของเหลวและฟิลด์ความร้อน-เจาะเต็มแผ่นทดสอบ และการแปลงจากquantitatively จะวิเคราะห์รูกุญแจตาบอดจะมีรูกุญแจเปิด ฯลฯผลลัพธ์เป็นตัวเลขแสดงความไหลของเหลวในสระว่ายน้ำเชื่อมมีรูกุญแจ รูปรูกุญแจคำนวณและโซนอาหารของพลาสมาอาร์ค รอยเชื่อมจะเปรียบเทียบกับขนาดทดลองทั้งสองยอมรับกันโดยทั่วไป ได้วางรากฐานสำหรับเพิ่มประสิทธิภาพการเชื่อมพารามิเตอร์กระบวนการและการปรับปรุงความมั่นคงของกระบวนการเชื่อมอาร์พลาสม่า Fig. 20 แสดงวิวัฒนาการรูปรูกุญแจ กระแสของเหลว และอุณหภูมิโพรไฟล์ในสระว่ายน้ำเชื่อมภายใต้เงื่อนไขของกรณีทดสอบ [50]Fig. 21 แสดงขนาดรูกุญแจกับเวลาสำหรับการทดสอบทั้งสองกรณีจะเห็นได้ว่า วิวัฒนาการรูกุญแจประมวลผลจากการเกิดขึ้นการขยายตัวเกิดขึ้นที่ความเร็วสม่ำเสมอ ที่เริ่มต้นขั้นก่อน 0.4 s ความลึกรูกุญแจมาช้า แต่ความความกว้าง topside เพิ่มขึ้นอย่างรวดเร็ว ช่วง 0.4 – 0.6 sความลึกเพิ่มขึ้นอย่างเด่นชัด ในขณะที่ความกว้างเพิ่มขึ้นอย่างช้า ๆ เมื่อมีเปิดรูปรูกุญแจ และ ถึงสถานะกึ่งมั่นคง ความความกว้างช่วยให้เกือบคง เปรียบเทียบกรณีทดสอบ 2 กับกรณี 3 มันสามารถได้เห็น increscent ความชันของความลึกของรูกุญแจเป็นชันในกรณีทดสอบ 3 กรณีทดสอบ 2 ช่วง 0.4 – 0.6 ได้ sเมื่อรูกุญแจที่แปลงจากคนตาบอดเปิดสถานะ อย่างไรก็ตามสำหรับเส้นโค้งกว้างรูกุญแจ ลาดจะไม่เปลี่ยนแปลงนั้นมากยังมีการก่อตั้งแบบรูกุญแจตาม forcebalanceสภาพบนผนังรูกุญแจ [52,53] รูปร่าง และมีคำนวณขนาดของรูกุญแจสถานะกึ่งมั่นคง Fig. 22แสดงรูกุญแจ 3 มิติภายใต้ระดับต่าง ๆ เชื่อมปัจจุบันบนชิ้นทดสอบสเตนเลสของความหนา 8 mm เมื่อการเชื่อมปัจจุบันเป็นล่าง รูกุญแจไม่ความก้าวหน้า และรูกุญแจตาบอดปรากฏ (Fig. 22a และ b) เพียงแค่สร้างมูลค่าปัจจุบัน 150 Aรูกุญแจการเปิดกิน 22c) ถ้าการเชื่อมปัจจุบัน 160 A ขนาดใหญ่รูกุญแจเสร็จสมบูรณ์แล้ว

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

ตัวอย่างเช่นค่าตัวอย่างของแรงดันพลาสม่าไหลถูกนำมา
เป็นตัวแปรควบคุมเพื่ออธิบายสถานะรูกุญแจในขณะที่
ค่าปัจจุบันชีพจรและความลาดชันลดลงที่ถูกนำมาเป็น
ตัวแปรในการควบคุม [29] บางขั้นตอนวิธีการควบคุมพิเศษที่
พัฒนาขึ้นเพื่อสร้างความสัมพันธ์ระหว่างตัวแปรควบคุม
และตัวแปรควบคุมเช่นสัดส่วนและ
ขั้นตอนวิธีการควบคุมหนึ่ง [29], ขั้นตอนวิธีการควบคุมการทำนาย
[19], ขั้นตอนวิธีการควบคุมแบบช่วง [19,39] และไม่เป็นเชิงเส้น
ขั้นตอนวิธีการควบคุมแบบช่วง [40].
5 การสร้างแบบจำลองและการจำลอง
รูปแบบและความมั่นคงของรูกุญแจเช่นเดียวกับสระว่ายน้ำเชื่อม
พฤติกรรมล้อมรอบมันจะเกี่ยวข้องกับปรากฏการณ์ที่ซับซ้อน
เช่นความสมดุลแบบไดนามิกของกองกำลังต่างๆทำหน้าที่บนพื้นผิว
ของสระว่ายน้ำรูกุญแจและเชื่อมการไหลของของเหลวและการถ่ายเทความร้อนและละลาย
การรวมกันแน่น ปรากฏการณ์ทางกายภาพทั้งหมดเหล่านี้มีผลกระทบอย่างเด็ดขาด
กับคุณภาพเชื่อม ในการดำเนินการ PAW รูกุญแจที่ประสบความสำเร็จ
ก็เป็นสิ่งจำเป็นเพื่อให้บรรลุความเข้าใจของกลไกกระบวนการ
ที่เกี่ยวข้องกับสิ่งเหล่านี้ปรากฏการณ์ทางกายภาพ ดังนั้นจึงมีความ
สำคัญอย่างยิ่งในการจำลองและการจำลองการพัฒนาแบบไดนามิก
ของพฤติกรรมทางกายภาพรูกุญแจและที่เกี่ยวข้องใน PAW รูกุญแจ
กระบวนการ.
เนื่องจากความซับซ้อนของปรากฏการณ์ที่เกี่ยวข้องกับการ
ก่อตัวของรูกุญแจ, เพียงจำนวน จำกัด ของการศึกษาทฤษฎี
การรักษา PAW ขั้นตอนการได้รับรายงานแต่ละที่แตกต่างกัน
องศาของการประมาณและแต่ละคนมุ่งเน้นไปในด้านที่แตกต่างกัน
ของปัญหา Hsu และ Rubinsky [41] ดำเนินการศึกษาใน
สองมิติปรากฏการณ์ความร้อนนิ่งในช่วงความร้อน
ของแผ่นเหล็กสแตนเลสมีรู predrilled โดยเจาะ
พลาสม่าซึ่งไม่เคร่งครัดจำลองกระบวนการเชื่อม.
พวกเขายังดำเนินการคำนวณ สองมิติ
(ในระนาบปกติกับแกนการไหลของเจ็ทพลาสม่า) กระแสเชื่อมสระว่ายน้ำ
และอุณหภูมิสาขาที่เกี่ยวข้องกับ PAW เดินทางอย่างต่อเนื่อง แต่
พื้นผิวละเลยผลกระทบต่อความตึงเครียดและลดความซับซ้อนของรูปทรงเรขาคณิตที่สระว่ายน้ำ
โดยการสมมติบนและล่างแบนพื้นผิวฟรีและรูกุญแจของ
รัศมีคงที่และไม่เรียวขอบเขตเฟสของแข็งของเหลว
[42] Nehad จัดตั้งรูปแบบสองมิติชั่วคราว
ปัญหาการถ่ายเทความร้อนในระหว่างกระบวนการ PAW กับสมมติกลม
รูปร่างของรูกุญแจและละเลยการระเหยโลหะที่
อินเตอร์เฟซพลาสม่าเหลว [43] Keanini และ Rubinsky [8] ดำเนินการ
สืบสวนโดยมุ่งเน้นที่ปรากฏการณ์แรงตึงผิวที่จะทำนาย
รูปร่างสัมผัสระหว่างเจ็ทพลาสม่าและโลหะเหลว
ในกรณีของเจ็ทพลาสม่าเจาะผ่านเครื่องเขียน
แผ่นโลหะ การเคลื่อนไหวของเหลวภายในโลหะหลอมเหลวถูกละเลย
และเจ็ทถูกจำลองเป็นหนึ่งมิติอัดเหมาะ
ไหลของก๊าซ รูปร่างของอินเตอร์เฟซโลหะเจ็ทของเหลวพลาสม่าได้รับ
การพิจารณาโดยใช้สมการ Young-Laplace และจากนั้นตำแหน่ง
ของขอบเขตของเหลวของแข็งเป็นที่คาดประมาณ
โดยละเลยการพาความร้อนและการนำแกนและโดยสมมติ
ว่าของเหลวที่อินเตอร์เฟซพลาสม่า อยู่ที่จุดเดือดของมันและ
ของเหลวภายในละลายทำงานเป็นขอบเขตความร้อนคงที่
ชั้น.
รูปแบบที่ครอบคลุมมากที่สุดของ PAW ข้อมูลเป็น Keanini และ
Rubinsky ของกึ่งรัฐคงองค์ประกอบสามมิติ จำกัด
การจำลองการคำนวณรูปทรงสระว่ายน้ำการเชื่อม, การไหลของสระว่ายน้ำ
และทุ่งอุณหภูมิ [44] แต่รูปทรงพื้นผิวเส้นเลือดฝอย
ได้รับการพิจารณาโดยการดำเนินการอย่างใดอย่างหนึ่งนิวตันราฟสันย้ำ
บนพื้นผิวเดาเริ่มต้นซึ่งอยู่บนพื้นฐานการทดลอง
รูปทรงสังเกตเห็นคือรูปร่างรูกุญแจสันนิษฐานตาม
ผลการทดลอง [44] เพราะของเหล่านี้ค่อนข้างสมจริงสมจัง
สมมติฐานเชื่อมรูปร่างสระว่ายน้ำคำนวณโดยเฉพาะอย่างยิ่ง
ส่วนข้ามแนวตั้งที่ส่วนด้านหลังของสระว่ายน้ำการเชื่อม, ไม่ได้
อยู่ในข้อตกลงกับคนที่คาดว่า พัดลมและคณะ [45] การพัฒนา
รูปแบบสองมิติที่จะแสดงให้เห็นถึงการถ่ายเทความร้อนและน้ำ
ไหลใน PAW รูกุญแจนิ่ง.
ในขณะที่คนอื่น ๆ จากมุมมองของงานวิศวกรรมที่
เน้นวางอยู่บนการพัฒนารูปแบบแหล่งความร้อนที่เหมาะสม
ที่สะท้อนให้เห็นถึงความร้อนทางกายภาพ ลักษณะของ PAW รูกุญแจ
กระบวนการและจากนั้นการวิเคราะห์เชิงตัวเลขของสนามอุณหภูมิใน
PAW รูกุญแจได้รับการดำเนินการเพื่อให้ได้ความสัมพันธ์ของกระบวนการ
พารามิเตอร์ที่มีมิติเชื่อมและเรขาคณิต [46,47].
อย่างไรก็ตามวิธีการนี้ oversimplified ทางกายภาพที่มีความซับซ้อน
กลไกระหว่างรูกุญแจ กระบวนการ PAW.
ทีมวูพิจารณาพฤติกรรมคู่ของสระว่ายน้ำเชื่อมและ
รูกุญแจที่จะพัฒนารูปแบบสามมิติสำหรับการวิเคราะห์
ความร้อนและการไหลของของเหลวภายในสระว่ายน้ำเชื่อมกับรูกุญแจแบบไดนามิก
[48-51] ในมุมมองของลักษณะของกระบวนการ PAW, รวม
แหล่งความร้อนแบบปริมาตร (ทรงรีสองบวกร่างกายรูปกรวย
แหล่งที่มา) เป็นที่ยอมรับและเป็นหนึ่งในพารามิเตอร์การกระจายของมันจะถูก
ตั้งค่าแบบไดนามิกที่มีการเปลี่ยนแปลงของความลึกของรูกุญแจ.
ปรากฏการณ์ทางกายภาพเช่น การพัฒนาเชื่อมสระว่ายน้ำ,
การก่อรูกุญแจวิวัฒนาการของการไหลของของไหลและเขตร้อน
รุกเต็มรูปแบบของแผ่นทดสอบและการเปลี่ยนแปลงจาก
รูกุญแจตาบอดเพื่อเปิดรูกุญแจ ฯลฯ มีการวิเคราะห์เชิงปริมาณ.
ผลเชิงตัวเลข เปิดเผยความสม่ำเสมอของการไหลของน้ำในสระว่ายน้ำเชื่อม
กับรูกุญแจ รูปร่างรูกุญแจคำนวณและเขตฟิวชั่น
ของรอยเชื่อมพลาสม่าได้รับการเปรียบเทียบกับการทดลองวัด.
ทั้งสองเห็นด้วยกับแต่ละอื่น ๆ โดยทั่วไป มันวางรากฐานสำหรับ
การเพิ่มประสิทธิภาพพารามิเตอร์กระบวนการเชื่อมและการปรับปรุงเสถียรภาพ
ของกระบวนการเชื่อมอาร์พลาสม่า มะเดื่อ 20 แสดงให้เห็นถึงวิวัฒนาการ
ของรูปร่างรูกุญแจ, การไหลของของไหลและโปรไฟล์อุณหภูมิในสระว่ายน้ำการเชื่อม
ภายใต้เงื่อนไขของกรณีทดสอบ [50].
รูป 21 แสดงให้เห็นขนาดรูกุญแจเมื่อเทียบกับเวลาสองกรณีทดสอบ.
จะเห็นได้ว่ากระบวนการวิวัฒนาการรูกุญแจจากการเกิดขึ้นของ
การขยายตัวไม่ได้เกิดขึ้นที่ความเร็วสม่ำเสมอ ใน
ระยะแรกก่อนที่ 0.4 วินาที, รูกุญแจความลึกเพิ่มขึ้นอย่างช้า ๆ แต่
ความกว้างเพิ่มขึ้นอย่างรวดเร็วประสานงาน ในช่วง 0.4-0.6 S,
ความลึกที่เพิ่มขึ้นอย่างเห็นได้ชัดในขณะที่ความกว้างที่เพิ่มขึ้นอย่างช้าๆ เมื่อ
เปิดรูกุญแจมีรูปแบบและรัฐกึ่งคงที่ของมันถึงมัน
กว้างช่วยให้เกือบตลอด เปรียบเทียบกรณีทดสอบ 2 กับกรณี 3 ก็
สามารถมองเห็นได้ลาด increscent ของความลึกรูกุญแจเป็นที่สูงชันใน
การทดสอบกรณีที่ 3 ไปกว่านั้นในการทดสอบกรณีที่ 2 ในช่วง 0.4-0.6 S
เมื่อรูกุญแจเปลี่ยนจากคนตาบอดจะเปิดรัฐ อย่างไรก็ตาม
สำหรับเส้นโค้งความกว้างของรูกุญแจลาดจะไม่เปลี่ยนแปลงดังนั้น
มาก.
รูปแบบรูกุญแจยังมีการจัดตั้งขึ้นตาม forcebalance
สภาพอยู่บนผนังรูกุญแจ [52,53] รูปร่างและ
ขนาดของรูกุญแจรัฐกึ่งคงที่มีการคำนวณ มะเดื่อ 22
แสดงให้เห็นว่ารูกุญแจ 3 มิติภายใต้ระดับที่แตกต่างกันของการเชื่อมปัจจุบัน
ในสแตนเลสการทดสอบชิ้นส่วนของความหนา 8 มม เมื่อเชื่อม
ปัจจุบันคือต่ำกว่ารูกุญแจไม่ได้ก้าวหน้าและรูกุญแจตาบอด
จะปรากฏขึ้น (รูป. 22a และข) ค่าปัจจุบันของ 150 เพียงแค่ผลิต
รูกุญแจเปิด (รูป. 22c) ถ้าเป็น 160 ปัจจุบันเชื่อม, ขนาดใหญ่
ที่สมบูรณ์รูกุญแจอยู่

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

example, the sampled value of the efflux plasma voltage was taken
as the control variable to describe the keyhole status, while the
pulse current value and its dropping slopes were taken as the
controlling variables [29]. Some special control algorithms are
developed to establish the correlation between the controlling variables
and the controlled variable, such as the proportional and
บูรณาการควบคุมขั้นตอนวิธี [ 29 ] ทำนายการควบคุมอัลกอริทึม
[ 19 ] , รูปแบบช่วงควบคุมขั้นตอนวิธี [ 19,39 ] และช่วงการควบคุมแบบจำลองขั้นตอนวิธีเชิง
[ 40 ] .
5 การสร้างแบบจำลองและการจำลอง
การพัฒนาและความมั่นคงของดาวเทียม รวมทั้งเชื่อมสระ
พฤติกรรมแวดล้อมมันเกี่ยวข้องกับซับซ้อนปรากฏการณ์
เช่นความสมดุลแบบไดนามิกของต่าง ๆกำลังแสดงบนพื้นผิว
ของดาวเทียม น้ําเชื่อม การไหลของของไหลและการถ่ายโอนความร้อนและการหล่อหลอม
. ปรากฏการณ์ทางกายภาพทั้งหมดเหล่านี้ได้ผลเด็ดขาดในคุณภาพเชื่อม การใช้ดาวเทียมตีนเรียบร้อยแล้ว
มันเป็นสิ่งจำเป็นเพื่อให้บรรลุความเข้าใจของกลไกกระบวนการ
ที่เกี่ยวข้องกับปรากฏการณ์ทางกายภาพเหล่านี้ทั้งหมด ดังนั้น จึงเป็นสำคัญมาก

แบบจำลองการพัฒนาแบบไดนามิกของรูกุญแจที่เกี่ยวข้องทางกายภาพและพฤติกรรมในกระบวนการตีน

ดาวเทียม เพราะความซับซ้อนของปรากฏการณ์ที่เกี่ยวข้องกับ
การพัฒนาของรูกุญแจ เพียงจำนวน จำกัด ของการศึกษาเชิงทฤษฎี
รักษากระบวนการอุ้งเท้าได้รับรายงาน แต่ละที่แตกต่างกัน
องศาประมาณและแต่ละที่เน้นด้าน
ของปัญหา ต่อมา rubinsky [ 41 ] ได้ทำการศึกษา
มิตินิ่งความร้อนปรากฏการณ์ระหว่างความร้อน
ของแผ่นสแตนเลสกับ 2551 หลุมโดยเจาะ
พลาสมาอาร์ค ซึ่งไม่ได้อย่างจริงจังจำลองกระบวนการเชื่อม
พวกเขายังดำเนินการการคำนวณสำหรับสองมิติ
( ในระนาบปกติพลาสมาไหลแกน ) เชื่อมระไหล
และสาขาที่เกี่ยวข้องกับอุณหภูมิ อุ้งเท้าเดินทางคงที่แต่
neglect surface tension effects and simplify the pool geometry
by assuming flat upper and lower free surfaces and a keyhole of
constant radius, and a non-tapering solid–liquid phase boundary
[42]. Nehad established a model for transient two-dimensional
heat transfer problems during PAW process with assuming a circular
shape of keyhole and neglecting the metal vaporization at the
พลาสมา ของเหลว–อินเตอร์เฟซ [ 43 ] และ keanini rubinsky [ 8 ] )
การสืบสวนเน้นปรากฏการณ์แรงตึงผิว =
รูปร่างระหว่างระหว่างเจ็ทพลาสมาและโลหะเหลว
ในกรณีของพลาสม่าอาร์คเจ็ททะลุผ่านแผ่นโลหะนิ่ง

ของไหลเคลื่อนที่ภายในโลหะหลอมเหลวถูกทอดทิ้ง
และเจ็ทเป็นแบบมิติเดียว อัดเหมาะ
ก๊าซไหลรูปร่างของพลาสมาและอินเตอร์เฟซที่เป็นโลหะเหลว
การพิจารณาหนุ่ม–ลาปลาซสมการแล้วตำแหน่ง
ของ–ของแข็ง ของเหลว ระยะขอบเขตประมาณคร่าวๆ
โดยละเลยการพาความร้อนและแกนนำ และสมมติว่า
ที่ของเหลวที่พลาสม่าเชื่อมอยู่ที่จุดเดือดและ
ของเหลวภายในละลายพฤติกรรมเป็นเขตแดน

ชั้นความร้อนคงที่The most comprehensive model of PAW to data is Keanini and
Rubinsky’s quasi-steady-state three-dimensional finite element
simulation to calculate the weld pool shape, the pool’s fluid flow
and temperature fields [44]. However, the capillary surface shapes
were determined by performing one Newton–Raphson iteration
on the initial surface guess which was based on experimentally
observed shapes, i.e., the keyhole shape was assumed according to
experimental results [44]. Because of these somewhat oversimplified
assumptions, the calculated weld pool shape, particularly the
vertical cross sections at the rear portion of the weld pool, are not
in agreement with the expected ones. Fan et al. [45] developed a
two-dimensional model to demonstrate the heat transfer and fluid
การไหลในเครื่องเขียน Keyhole อุ้งเท้า .
บนมืออื่น ๆ จากมุมมองของการประยุกต์ใช้วิศวกรรม
เน้นใส่ในการพัฒนาที่เหมาะสม แหล่งความร้อนที่สะท้อนให้เห็นถึงรูปแบบ
ลักษณะทางกายภาพของกระบวนการเทอร์โมอุ้งเท้า
รูกุญแจแล้วการวิเคราะห์เชิงตัวเลขของอุณหภูมิในเขต
อุ้งเท้ารูกุญแจ ได้ดำเนินการเพื่อให้ได้ความสัมพันธ์ของกระบวนการ
พารามิเตอร์กับเชื่อมมิติเรขาคณิต [ 46,47 ] .
แต่วิธีการนี้ยอดคุณสมบัติซับซ้อนทางกายภาพ
กลไกในระหว่างกระบวนการอุ้งเท้า Keyhole .
ทีมอู๋ ถือว่าพฤติกรรมของคู่สระเชื่อมและ
รูกุญแจเพื่อพัฒนารูปแบบสามมิติวิเคราะห์
ความร้อนและการไหลของของไหลภายในเชื่อมสระด้วย
[ รูกุญแจแบบไดนามิก 48 - 51 ] In view of the characteristics of PAW process, a combined
volumetric heat source model (double-ellipsoid plus conic body
source) is established, and one of its distribution parameters is
adjusted dynamically with the variation of the depth of keyhole.
The physical phenomena, such as the weld pool development, the
keyhole formation, the evolution of fluid flow and thermal field,
การรุกเต็มรูปแบบของแผ่นทดสอบ และการเปลี่ยนแปลงจาก
รูกุญแจตาบอดเพื่อเปิดรูกุญแจ เป็นต้น มีปริมาณวิเคราะห์ ผลลัพธ์เชิงตัวเลข
เปิดเผยความสม่ำเสมอของการไหลของของไหลในการเชื่อมระ
กับดาวเทียม รูกุญแจคำนวณรูปร่าง และโซนของพลาสม่าอาร์คเชื่อมฟิวชั่น
เปรียบเทียบกับการวัด การทดลอง . . .
ทั้งเห็นด้วยกับแต่ละอื่น ๆโดยทั่วไป It lays foundation for
optimizing the welding process parameters and improving the stability
of plasma arc welding process. Fig. 20 shows the evolution
of keyhole shape, fluid flow and temperature profiles in weld pool
under the condition of a test case [50].
Fig. 21 shows the keyhole sizes versus time for two test cases.
It can be seen that the keyhole evolution process from its emergence
การขยายตัวจะไม่เกิดขึ้นที่ความเร็วสม่ำเสมอ ในช่วงแรกก่อน
0.4 s , keyhole ความลึกเพิ่มขึ้นอย่างช้าๆ แต่ข้างบน
ความกว้างเพิ่มขึ้นอย่างรวดเร็ว ในช่วงระยะเวลาของ 0.4 - 0.6 s ,
ความลึกที่เพิ่มขึ้นอย่างเด่นชัด ในขณะที่ความกว้างเพิ่มขึ้นอย่างช้าๆ เมื่อ
Keyhole เปิดเกิดขึ้น และของรัฐกึ่งคงที่ถึงความกว้างของ
เก็บเกือบคงที่ เปรียบเทียบกรณีทดสอบ 2 กับกรณีมัน
3สามารถถูกเห็นความชัน increscent keyhole คือความลึกชันใน
กรณีทดสอบ 3 ที่ใน 2 กรณีทดสอบในช่วงระยะเวลา 0.4 และ 0.6 s
เมื่อดาวเทียม แปลงจากคนตาบอดเปิดสถานะ อย่างไรก็ตาม สำหรับรูกุญแจ
ความกว้างเส้นโค้งลาดไม่เปลี่ยน

นางแบบมาก รูกุญแจ ยังตามไป forcebalance
ภาพบนผนังรูกุญแจ [ 52,53 ] รูปร่างและ
dimensions of quasi-steady state keyhole are calculated. Fig. 22
shows the 3-D keyhole under different levels of welding current
on stainless steel test-piece of thickness 8 mm. When the welding
current is lower, the keyhole is not breakthrough, and blind keyhole
appears (Fig. 22a and b). A current value of 150 A just produces
an open keyhole (Fig. 22c). If the welding current is 160 A, a larger
รูกุญแจที่สมบูรณ์อยู่แล้ว