addition, from the perspective of f

addition, from the perspective of fracture density distribution, the center layer density is smaller for thicker plywood (Wang 1982; Xu 1995). This means that the center layer was less resistant to moisture vaporization; thus the moisture vaporization temperature was lower. With the increase of veneer layers, the total moisture content of the plywood increased, prolonging the water vaporization period. The heat transfer rate was reduced with the increase of veneer layers, so the core layer required more time to reach the balance temperature. Moreover, the difference between the balance temperature and T HP also increased ( Fig. 4). When there were too many layers of plywood during the hot-pressing, the actual core layer temperature was not the T HP (with unlimited extension of the t HP , core layer temperature could only get very close to the T HP ). In actual production, much attention should be paid to matching the theoretical parameters, such as the adhesive curing temperature and the actual core layer temperature of plywood, to ensure complete curing of the adhesives. Figure 5 shows that under the same hot-pressing conditions (120 °C, 1.0 MPa, 5 layers), the wet shear strength of the core and surface layers increased as t HP increased. The wet shear strength of the surface layer was higher than that of the core layer and was high enough to meet the requirement of GB/T 9846.3- 2004 (≥ 0.7 MPa) for type II plywood for all tested t HP from 480 to 1500 s, while the core layer failed for t HP of 480 and 600 s. This was because the surface layer reached the curing temperature of MSP adhesives earlier than the core layer did, so the MSP adhesives on the surface layer had enough time to cure sufficiently. Furthermore, the density of the surface layer was higher than that of the core layer, which might be another reason for this phenomenon. Figure 6 shows that under the same hot-pressing conditions (900 s, 1.0 MPa, 5 layers), the wet shear strength of the core and surface layers was improved with the increase of T HP . The wet shear strength of the surface layer was greater than that of the

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

นอกจากนี้ จากมุมมองของการกระจายความหนาแน่นของกระดูก ความหนาแน่นของชั้นกลางมีขนาดเล็กสำหรับไม้อัดหนา (วัง 1982 ทางซูที่ 1995) นี้หมายความ ว่า ชั้นกลางน้อยทนต่อความชื้นการกลายเป็นไอ ดังนั้น ความชื้นอุณหภูมิการกลายเป็นไอได้ต่ำกว่า เพิ่มชั้นวีเนียร์ เพิ่มความชื้นทั้งหมดของแผ่นไม้อัด ยืดระยะเวลาการกลายเป็นไอน้ำขึ้น อัตราการถ่ายโอนความร้อนลดลงตามการเพิ่มขึ้นของชั้นวีเนียร์ เพื่อชั้นหลักที่ต้องใช้เวลาถึงอุณหภูมิสมดุล นอกจากนี้ ความแตกต่างระหว่างอุณหภูมิสมดุลและ T HP นอก (4 รูป) เมื่อมีหลายชั้นเกินไปของไม้อัดในระหว่างรีดร้อน อุณหภูมิชั้นหลักที่แท้จริงไม่ใช่ T HP (มีส่วนขยายที่ไม่จำกัดของ HP หลักชั้นอุณหภูมิมามากใกล้ T HP) ในการผลิตจริง ควรจะจ่ายให้ตรงกับพารามิเตอร์ทฤษฎี เช่นอุณหภูมิบ่มกาวและอุณหภูมิชั้นหลักที่แท้จริงของไม้อัด ความสนใจมากเพื่อให้การบ่มตัวสมบูรณ์ของกาว รูปที่ 5 แสดงให้เห็นว่า ภายใต้เงื่อนไขเดียวกันกดร้อน (120 ° C, 1.0 MPa, 5 ชั้น), ความแข็งแรงเฉือนเปียกของเลเยอร์หลักและพื้นผิวเพิ่มเป็น t HP เพิ่มขึ้น ความแข็งแรงของชั้นผิวเปียกเฉือนสูงกว่าของชั้นแกนกลาง และสูงพอที่จะตอบสนองความต้องการของ GB/T 9846.3-2004 (≥ 0.7 MPa) สำหรับชนิดอัด II ทั้งหมดทดสอบ t HP จาก 480 เพื่อ 1500 s ในขณะที่ชั้นแกนกลางที่ล้มเหลวสำหรับ t HP 480 และ 600 วินาที นี่คือเนื่องจากชั้นผิวถึงอุณหภูมิบ่มของ MSP ก่อนหน้ากว่าชั้นแกนกลาง กาวให้กาว MSP บนชั้นผิวมีเวลาเพียงพอในการรักษาพอ นอกจากนี้ ความหนาแน่นของชั้นผิวได้สูงกว่าของชั้นแกนกลาง ซึ่งอาจเป็นอีกเหตุผลหนึ่งปรากฏการณ์นี้ รูปที่ 6 แสดงให้เห็นว่าภายใต้เงื่อนไขเดียวกันกดร้อน (900 s, 1.0 MPa, 5 ชั้น), ปรับปรุงความแข็งแรงเฉือนเปียกของเลเยอร์หลักและพื้นผิวเพิ่ม T HP แรงเฉือนที่เปียกของชั้นผิวได้มากกว่าของ

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

นอกจากนี้จากมุมมองของการกระจายความหนาแน่นของการแตกหัก, ความหนาแน่นของชั้นกลางเป็นขนาดเล็กสำหรับไม้อัดหนา (วัง 1982; เสี่ยว 1995) ซึ่งหมายความว่าชั้นกลางน้อยทนต่อความชื้นระเหย; ทำให้อุณหภูมิความชื้นระเหยต่ำ กับการเพิ่มขึ้นของชั้นไม้วีเนียร์, ความชื้นรวมของไม้อัดที่เพิ่มขึ้นการยืดระยะเวลาที่น้ำกลายเป็นไอ อัตราการถ่ายโอนความร้อนลดลงกับการเพิ่มขึ้นของชั้นไม้วีเนียร์เพื่อให้ชั้นหลักที่จำเป็นต้องใช้เวลามากขึ้นในการเข้าถึงอุณหภูมิสมดุล นอกจากนี้ยังมีความแตกต่างระหว่างอุณหภูมิความสมดุลและ T HP ยังเพิ่มขึ้น (รูปที่. 4) เมื่อมีชั้นมากเกินไปของไม้อัดในช่วงร้อนกดอุณหภูมิชั้นหลักที่เกิดขึ้นจริงไม่ได้เป็น T เอชพี (ที่มีนามสกุลที่ไม่ จำกัด ของเสื้อ HP อุณหภูมิชั้นหลักเท่านั้นที่จะได้รับมากใกล้เคียงกับ T HP) ในการผลิตที่เกิดขึ้นจริงความสนใจมากควรจะจ่ายให้ตรงกับพารามิเตอร์ทฤษฎีเช่นอุณหภูมิกาวบ่มและอุณหภูมิชั้นหลักที่แท้จริงของไม้อัดเพื่อให้แน่ใจว่าการบ่มที่สมบูรณ์ของกาว รูปที่ 5 แสดงให้เห็นว่าภายใต้สภาพอากาศร้อนกดเดียวกัน (120 ° C, 1.0 MPa, 5 ชั้น) ที่แรงเฉือนเปียกหลักและพื้นผิวชั้นที่เพิ่มขึ้นเป็น T HP เพิ่มขึ้น ความแข็งแรงเฉือนเปียกพื้นผิวสูงกว่าที่ของชั้นหลักและอยู่ในระดับสูงพอที่จะตอบสนองความต้องการของกิกะไบต์ / T 9846.3- 2004 (≥ 0.7 MPa) สำหรับประเภท II ไม้อัดสำหรับทุกการทดสอบ T HP 480-1500 s ในขณะที่ชั้นแกนล้มเหลวสำหรับ T HP 480 และ 600 s เป็นอย่างนี้เพราะชั้นผิวถึงอุณหภูมิบ่มของกาว MSP ก่อนหน้านี้กว่าชั้นแกนได้ดังนั้นกาว MSP บนชั้นผิวมีเวลามากพอที่จะรักษาอย่างพอเพียง นอกจากนี้ความหนาแน่นของชั้นผิวได้สูงกว่าชั้นหลักซึ่งอาจจะมีเหตุผลสำหรับปรากฏการณ์นี้อีก รูปที่ 6 แสดงให้เห็นว่าภายใต้สภาพอากาศร้อนกดเดียวกัน (900 S, 1.0 MPa, 5 ชั้น) ที่แรงเฉือนเปียกหลักและพื้นผิวชั้นได้รับการปรับปรุงกับการเพิ่มขึ้นของ บริษัท ทีเอชพี ความแข็งแรงเฉือนเปียกของชั้นผิวได้มากขึ้นกว่าที่ของ

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

นอกจากนี้จากมุมมองของการกระจายความหนาแน่นของกระดูก , ความหนาแน่นของชั้นศูนย์เล็กไม้อัดหนา ( วัง 1982 ; Xu 1995 ) ซึ่งหมายความว่าศูนย์ชั้นทนน้อยกว่าการระเหยความชื้น ดังนั้นความชื้นระเหยที่อุณหภูมิต่ำกว่า ด้วยการเพิ่มของบางชั้น รวมปริมาณความชื้นของไม้เพิ่มขึ้น ให้ระยะการระเหยน้ำ อัตราการถ่ายเท ความร้อนลดลงด้วยการเพิ่มของบางชั้น ดังนั้นชั้นหลักที่ต้องการเวลามากขึ้นถึงความสมดุลของอุณหภูมิ นอกจากนี้ยังมีความแตกต่างระหว่างความสมดุลอุณหภูมิและ HP เพิ่มขึ้น ( รูปที่ 4 ) เมื่อมีชั้นมากเกินไปของไม้อัดในการกดร้อน อุณหภูมิแกนจริงชั้นไม่ได้ T HP ( ที่มีนามสกุลไม่ จำกัด ของ T HP , อุณหภูมิแก่นชั้นจะได้ใกล้ชิดกับ t HP ) ในการผลิตที่เกิดขึ้นจริง , ความสนใจมากขึ้นควรจะจ่ายให้ตรงกับพารามิเตอร์เชิงทฤษฎี เช่น กาวอุณหภูมิการบ่มและจริงชั้นอุณหภูมิแกนของไม้อัด เพื่อให้แน่ใจว่าสมบูรณ์การแข็งตัวของกาว . รูปที่ 5 แสดงให้เห็นว่าภายใต้เงื่อนไขเดียวกันอัดร้อน ( 120 ° C , 1.0 MPa , 5 ชั้น ) , เปียกแรงหลักของพื้นผิวและชั้นเพิ่มขึ้นเป็น T HP เพิ่มขึ้น เปียก ความแข็งแรงของชั้นผิวสูงกว่าของหลักชั้นและสูงพอที่จะตอบสนองความต้องการของ GB / T 9846.3 - 2547 ( ≥ 0.7 MPa ) ประเภทที่สอง ไม้อัด สำหรับการทดสอบทั้งหมด t HP จาก 480 ไป 1500 S , ในขณะที่แกนชั้นไม่ผ่าน T HP 480 และ 600 S นี้เป็นเพราะชั้นผิวถึงอุณหภูมิการบ่มกาว MSP เร็วกว่าหลัก ชั้นทำเพื่อ MSP กาวบนพื้นผิวชั้นมีเวลาเพียงพอที่จะรักษาอย่างเพียงพอ และความหนาแน่นของชั้นพื้นผิวสูงกว่าของแก่นชั้นใน ซึ่งอาจเป็นอีกเหตุผลสำหรับปรากฏการณ์นี้ รูปที่ 6 แสดงให้เห็นว่าภายใต้เงื่อนไขเดียวกันอัดร้อน ( 900 , 1.0 MPa , 5 ชั้น ) , เปียกกำลังต้านทานแรงเฉือนของแกน และ ผิวดีขึ้นด้วยการเพิ่มชั้นของ HP เปียก ความแข็งแรงของชั้นผิวได้มากขึ้นกว่าที่ของ