of the finned tubes. In the field,

of the finned tubes. In the field, joints were
wrapped with electrical resistance strip heaters
and insulation. Temperature monitoring and
control was by direct attachment of thermocouples
and multiple channel controllers and chart
recorders. The extra heat sink caused by the
tube fins and the internal venting of heat due to
chimney effects increased the difficulty of performing
PWHT. The fins increased the weight
of the 50 mm (2 in.) OD tubes to an equivalent
wall thickness of 13.7 mm (0.54 in.), more than
four times their nominal wall thickness and
effectively 70% thicker than the 8.1 mm (0.32
in.) wall thickness of the header pipe.
Feedwater Economizer Performance. One
of the harp assemblies leaked during hydrostatic
testing. The design required a 15° bend to form a
dogleg between the riser and the headers. No
heat was applied for bending. Brittle cracking
originated in the weld seams, partially because
the welds had been positioned on the outside of
the bend. The welds had a coarse-grained
microstructure that was indicative of brittleness
and an elevation in the nil ductility transition
temperature (Fig. 16). Repositioning the weld
seams to the neutral axis of the bend prevented
further problems.
A leak was found in a tube-to-lower-header
weld joint within seven months of initial operation.
However, the unit was returned to service
without repair, because the leak was small, and
PWHT of type 430 welds would be required if
repairs were made.
The unit was reinspected five months later
during a scheduled outage, and the leak had
increased in size. In addition, other tube-tolower-
header welds on this harp had pitting,
weld toe cracking, and many other liquid penetrant
test (PT) indications. A second harp on this
unit had pitting on the inlet side of its lower
header. The remaining harp had no indications.
The two corroded harps were bypassed, with
their feedwater flow redirected to the carbon
steel LP evaporator. The other unit in the plant
was inspected during a later outage after two
years of operation, and no PT indications were
found on its feedwater economizer lower headers.
The inlet halves of its lower headers had a
dark and wet deposit, which was apparently a
hygroscopic acidic condensate.
Test Results and Metallographic Examination.
Hardness testing was performed on a
tube sample in the as-received condition. The
bulk hardness obtained by the Vickers 500 g test
method averaged the coarse-grained, dualphase,
microhardness of the autogeneous seam
weld (Fig. 16). Vickers 50 g microhardness testing
differentiated between the two phases in the
weld fusion zone; the ferrite phase was 175
HV50 (88 HRB), and the martensite phase was
251 HV50 (23 HRC). The tube base metal hardness
met the 90 HRB maximum requirement of
ASME SA-268. Hardness testing required by
this standard is performed away from the weld
seam, in accordance with SA-450, paragraph
21.7 (Ref 31). Table 9 lists hardness values for
the tube-to-header welds.
A corroded tube-to-header weld sample
removed from the leaking header after seven
months of service was also hardness tested. Its
weld and HAZs, particularly the tube HAZ

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

ของหลอด finned ในฟิลด์ ข้อต่อได้ห่อ ด้วยเครื่องแถบความต้านทานไฟฟ้าและฉนวนกันความร้อน ตรวจสอบอุณหภูมิ และควบคุมได้ โดยเอกสารแนบโดยตรงของคัปเปิลและหลายช่องสัญญาณควบคุมและแผนภูมิบันทึก ระบายความร้อนพิเศษที่เกิดจากการครีบท่อและภายในที่ระบายความร้อนจากการผลกระทบปล่องไฟเพิ่มความยากในการดำเนินการPWHT ครีบเพิ่มน้ำหนัก50 มม. (2 ใน) หลอด OD เพื่อเทียบเท่าผนังความหนา 13.7 มม. (0.54 นิ้ว), มากกว่าครั้งที่สี่การกำหนดความหนาของผนัง และมีประสิทธิภาพ 70% หนากว่า 8.1 มม. (0.32ใน) ความหนาของผนังท่อหัวข้อFeedwater เพื่อประสิทธิภาพการทำงาน อย่างใดอย่างหนึ่งแอสเซมบลีพิณที่รั่วไหลในระหว่างการหยุดนิ่งทดสอบ การออกแบบจำเป็น 15° โค้งแบบฟอร์มdogleg ระหว่างตัวสายและหัวข้อ ไม่ใช่ความร้อนถูกนำไปใช้สำหรับดัด เปราะแตกเกิดขึ้นในรอยเชื่อม บางส่วนเนื่องจากรอยเชื่อมที่ได้รับตำแหน่งที่ด้านนอกของโค้งงอ รอยเชื่อมที่ได้มีเนื้อหยาบโครงสร้างจุลภาคที่ส่อเปราะและระดับสูงในการเปลี่ยนความเหนียวไม่มีอุณหภูมิ (16 รูป) ปรับตำแหน่งการเชื่อมตะเข็บกลางแกนโค้งงอทำให้ปัญหาเพิ่มเติมพบการรั่วไหลในท่อการล่างหัวข้อต่อเชื่อมภายในเดือนที่เจ็ดของการดำเนินการเริ่มต้นอย่างไรก็ตาม การส่งคืนหน่วยบริการโดยไม่ต้องซ่อม เนื่องจากการรั่วไหลขนาดเล็ก และPWHT ของรอยเชื่อมชนิด 430 จะจำเป็นถ้าดำเนินการซ่อมแซมหน่วยเป็น reinspected ห้าเดือนต่อมาในระหว่างตกเป็นเวลา และการรั่วไหลเพิ่มขึ้นในขนาด นอกจากนี้ หลอดอื่น ๆ -คุณ -หัวเชื่อมบนพิณนี้มีรูพรุนรอยเท้าแตก และจำนวนมากของเหลวอื่น ๆ เอกซเรย์ทดสอบสรรพคุณ (PT) พิณสองนี้หน่วยมีบ่ออยู่ด้านล่างของข้างทางเข้าหัวข้อ พิณที่เหลือมีสรรพคุณไม่Harps สึกสองถูกข้าม ด้วยการไหลปรับเปลี่ยนเส้นทางไปคาร์บอนเหล็กแผ่นระเหย หน่วยอื่น ๆ ในโรงงานตรวจสอบในระหว่างการดับภายหลังหลังจากที่สองปีของการดำเนินการ และสัญลักษณ์ PT ไม่ได้พบบนหัวล่างของเพื่อปรับครึ่งทางเข้าหัวล่างที่มีการมืด และเปียกเงิน ซึ่งเห็นได้ชัดคอนเดนเสทเป็นกรดที่ hygroscopicผลการทดสอบและตรวจสอบ Metallographicการทดสอบความแข็งทำตามแบบตัวอย่างหลอดในสภาพได้รับเป็น การความแข็งจำนวนมากที่ได้รับ โดยการทดสอบ g 500 วิกเกอร์สวิธีเฉลี่ย dualphase เนื้อหยาบmicrohardness ของรอยต่อ autogeneousเชื่อม (16 รูป) วิกเกอร์ส 50 g microhardness ทดสอบแตกต่างระหว่างระยะที่สองในการเชื่อมฟิวชั่นโซน เฟสเฟอร์ไรต์ได้ 175HV50 (88 ตัดท์), และขั้นตอนเป็นการ251 HV50 (23 HRC) ความแข็งของโลหะท่อพบ 90 ตัดท์สูงสุดความต้องการของASME SA-268 ความแข็งการทดสอบตามมาตรฐานนี้จะดำเนินการจากการเชื่อมตะเข็บ ตาม SA-450 ย่อหน้า21.7 (ref 31) ตาราง 9 แสดงค่าความแข็งสำหรับรอยเชื่อมท่อหัวตัวอย่างสึกหลอดหัวเชื่อมออกจากหัวข้อการรั่วหลังเจ็ดเดือนของการบริการเป็นทดสอบความแข็งด้วย ของเชื่อมและ HAZs โดยเฉพาะอย่างยิ่งหลอด HAZ

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

ของหลอดครีบ ในเขตรอยต่อ
ห่อด้วยไฟฟ้าเครื่องทำความร้อนต้านทานแถบ
และฉนวนกันความร้อน ตรวจสอบอุณหภูมิและ
การควบคุมโดยสิ่งที่แนบมาโดยตรงของเทอร์โม
และตัวควบคุมหลายช่องทางและแผนภูมิ
บันทึก อ่างความร้อนพิเศษที่เกิดจาก
ครีบหลอดและการระบายความร้อนภายในของเนื่องจาก
ผลกระทบปล่องไฟที่เพิ่มขึ้นความยากลำบากในการปฏิบัติ
PWHT ครีบเพิ่มขึ้นน้ำหนัก
50 มิลลิเมตร (2.) ท่อ OD จะเทียบเท่า
ความหนาของผนัง 13.7 มิลลิเมตร (0.54 in.) มากกว่า
สี่ครั้งความหนาของพวกเขาน้อยและผนัง
ได้อย่างมีประสิทธิภาพ 70% หนากว่า 8.1 มิลลิเมตร (0.32
ใน .) ความหนาของผนังท่อหัว.
ผลการดำเนินงาน feedwater Economizer หนึ่ง
ของการประกอบพิณรั่วไหลออกมาในช่วงไฮโดรลิก
การทดสอบ การออกแบบต้องมีอุณหภูมิ 15 องศาโค้งในรูปแบบ
dogleg ระหว่างไรเซอร์และส่วนหัว ไม่มี
ความร้อนที่ถูกนำมาใช้สำหรับการดัด แตกเปราะ
เกิดขึ้นในตะเข็บเชื่อมบางส่วนเนื่องจาก
รอยเชื่อมที่ได้รับการวางอยู่บนด้านนอกของ
โค้ง รอยเชื่อมมีเนื้อหยาบ
จุลภาคนั่นก็แสดงให้เห็นถึงความเปราะบาง
และความสูงในการเปลี่ยนแปลงความเหนียวศูนย์
อุณหภูมิ (รูปที่. 16) ตำแหน่งเชื่อม
ตะเข็บกับแกนกลางของโค้งป้องกัน
ปัญหาต่อไป.
รั่วที่พบในท่อต่อหัวต่ำ
ประสานร่วมกันภายในเจ็ดเดือนของการดำเนินการเริ่มต้น.
อย่างไรก็ตามหน่วยก็กลับมาให้บริการ
โดยไม่ต้องซ่อมแซมเพราะ การรั่วไหลมีขนาดเล็กและ
PWHT ประเภท 430 รอยเชื่อมจะต้องถ้า
มีการซ่อมแซม.
หน่วยกำลัง reinspected ห้าเดือนต่อมา
ในระหว่างการดับกำหนดเวลาและการรั่วไหลได้
เพิ่มขึ้นในขนาด นอกจากนี้หลอด tolower- อื่น ๆ
เชื่อมโหม่งพิณนี้มีบ่อ
เท้าเชื่อมแตกและอื่น ๆ อีกมากมายแทรกซึมของเหลว
ทดสอบ (PT) ตัวชี้วัด พิณที่สองเกี่ยวกับเรื่องนี้
หน่วยได้บ่อบนฝั่งขาเข้าลดลงของ
ส่วนหัว พิณที่เหลือก็ไม่มีข้อบ่งชี้.
ทั้งสองพิณสึกกร่อนถูกละเลยกับ
การไหลของน้ำป้อนของพวกเขาเปลี่ยนเส้นทางไปยังคาร์บอน
เหล็ก LP ระเหย หน่วยอื่น ๆ ในโรงงาน
ได้รับการตรวจสอบในระหว่างการดับต่อมาหลังจากสอง
ปีของการดำเนินงานและไม่มีข้อบ่งชี้ PT ถูก
พบในน้ำป้อน ECONOMIZER ของส่วนหัวที่ต่ำกว่า.
ครึ่งทางเข้าหัวล่างมี
เงินฝากที่มืดและเปียกซึ่งเห็นได้ชัด
ดูดความชื้น เป็นกรดคอนเดนเสท.
ผลการทดสอบและตรวจสอบ metallographic.
ทดสอบความแข็งที่ได้ดำเนินการใน
ตัวอย่างหลอดในเงื่อนไขที่ได้รับ
แข็งเป็นกลุ่มที่ได้รับจากวิคเกอร์ 500 กรัมทดสอบ
วิธีค่าเฉลี่ยเนื้อหยาบ dualphase,
ความแข็งของตะเข็บ autogeneous
เชื่อม (รูปที่. 16) วิคเกอร์ 50 กรัมทดสอบความแข็ง
ที่แตกต่างระหว่างทั้งสองขั้นตอนใน
โซนเชื่อมฟิวชั่น; เฟสเฟอร์ไรต์เป็น 175
HV50 (88 HRB) และเฟส martensite เป็น
251 HV50 (23 HRC) ความแข็งฐานท่อโลหะ
ได้พบกับความต้องการสูงสุด 90 HRB ของ
ASME SA-268 การทดสอบความแข็งที่จำเป็นโดย
มาตรฐานนี้จะดำเนินการออกไปจากการเชื่อม
ตะเข็บสอดคล้องกับ SA-450 วรรค
21.7 (Ref 31) ตารางที่ 9 แสดงค่าความแข็งสำหรับ
รอยเชื่อมท่อต่อหัว.
สึกกร่อนท่อต่อหัวตัวอย่างเชื่อม
ลบออกจากส่วนหัวของการรั่วไหลหลังจากเจ็ด
เดือนของการบริการก็ยังมีความแข็งที่ผ่านการทดสอบ มัน
เชื่อมและ HAZs โดยเฉพาะอย่างยิ่ง HAZ หลอด