retention) has no negative effect o

retention) has no negative effect on the Anammox process when it is performed in agranular sludge reactor.Presently the full-scale implementation of the combined SHARON-Anammox processis evaluated. To this purpose a full process design and an economical evaluation were madefor the treatment of the sludge liquor at the WWTP Rotterdam Dokhaven. The processdesign is given in Table 4. Three cases were evaluated since the sludge management canhave considerable effects on the flow and concentration of the centrate water. Direct diges-tion of the excess sludge leads to an ammonium content of 500 mgN/l. Concentrating thesludge by thickening or centrifuge before digestion gives a much higher ammonium con-centration and lower flow. Processes without sludge retention (SHARON) are mainlydimensioned on the hydraulic retention time, the SHARON reactor size is therefore strong-ly influenced by a more concentrated influent. Biofilm processes are largely dimensionedon the actual load and will not be influenced by the influent concentration. The retentiontime is here the variable parameter. Since in biofilm reactors the biofilm area is largelydetermining the conversion capacity, granular sludge type processes (e.g. Granular sludgeSBR, UASB or Internal Circulation (IC) reactors) lead to a much smaller reactor size.Based on the process a cost estimate was made. Herein it was assumed the installationwould have to be built on a new site. The costs should be seen as indicative since absolutevalues can be very site specific. These costs can be compared to similar calculations forother processes that have been tested on pilot plant scale for N-removal from sludge diges-tion liquors (STOWA, 1995). For a SHARON process with denitrification with methanolthis gave an estimation of f2–3/kgN removed. In this comparison it turns out that the costsfor methanol and aeration for conventional denitrification balance the extra investments fora second Anammox reactor. Other biological techniques (e.g. biofilm and membraneU. van Dongen et al.158Table 3Conversion in a granular sludge SBR Anammox reactor fed with a nitrified effluent from a SHARON reactor (Table 1)ParameterUnitSteady state operationTest periodday110Influent NH4-Nkg/m30.55±0.10Influent NO2-Nkg/m30.60±0.10NH4-N conversionkg/m3/d0.35±0.08NO2-N conversionkg/m3/d0.36±0.01Effluent NO2-Nkg/m30Volumetric conv.kg Ntot/m3/d0.75±0.20Sludge conversionkg Ntot/kg SS/d0.18±0.03Table 4Dimensions of a full scale Sharon-Anammox process for three different casesReactorParameterUnitCase 1Case 2Case 3GeneralN-Loadkg N/day1,2001,2001,200NH4-N Concentrationkg N/m35001,2002,000Influent flowm3/day2,4001,000600Sharon-reactorVolumem33,1201,300780Oxygen Demandkg O2/day2,1812,1812,181Air Demand*Nm3/day56,00056,00056,000Moving bed Volume m3450450450Anammox-reactorHRTHour4.51118Granular SludgeVolume m3757575Anammox-reactorHRTHour0.751.83*Calculated assuming an oxygen consumption of 15 g/Nm3/mreactorWater 44.1-K19 27/6/01 6:20 pm Page 158

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

เก็บข้อมูล) มีผลไม่กระทบกระบวนการแอนนาม็อกซ์เมื่อทำในเครื่องปฏิกรณ์ตะกอน agranular ปัจจุบันเต็มรูปแบบใช้งานของ processis แอนนาม็อกซ์ชารอนรวมที่ประเมิน เพื่อวัตถุประสงค์นี้ ออกแบบกระบวนการทั้งหมดและประเมินผลประหยัดได้ madefor การบำบัดสุราตะกอนที่ Dokhaven รอตเตอร์ดัม wwtp ของชุมชน Processdesign ถูกกำหนดในตารางที่ 4 กรณีที่สามถูกประเมินตั้งแต่ตะกอนจัดการ canhave มากผลกระทบต่อการไหลและความเข้มข้นของน้ำ centrate ตรง diges-ทางการค้าของตะกอนส่วนเกินนำไปสู่การแอมโมเนียการเนื้อหาของ thesludge Concentrating mgN/ลิตร 500 ผมหรือเหวี่ยงก่อนย่อยให้กระแสสูงแอมโมเนีย centration คอน และต่ำกว่า กระบวนการโดยไม่ต้องเก็บรักษากากตะกอน (ชารอน) มี mainlydimensioned เวลาเก็บไฮดรอลิก ขนาดเครื่องปฏิกรณ์ชารอนจึงแข็งแรงแท้ ๆ โดย influent เข้มข้นมากขึ้น กระบวนการ Biofilm เป็นส่วนใหญ่ dimensionedon การโหลดแท้จริง และจะไม่มีผลมาจากความเข้มข้น influent Retentiontime นี่คือ พารามิเตอร์ตัวแปร ในเตาปฏิกรณ์ biofilm บริเวณ biofilm เป็น largelydetermining แปลงความจุ เม็ดตะกอนชนิดกระบวนการ (เช่น sludgeSBR เม็ด เตาปฏิกรณ์ UASB หรือไหลเวียนภายใน (IC)) นำมากเครื่องปฏิกรณ์ขนาดเล็ก ตามกระบวนการทำการประเมินต้นทุน ในที่นี้ก็ถือว่า installationwould ได้สร้างเว็บไซต์ใหม่ ต้นทุนควรเห็นเป็นกองเนื่องจาก absolutevalues ได้เฉพาะไซต์มาก ต้นทุนเหล่านี้อาจเปรียบได้กับกระบวนการ forother การคำนวณคล้ายที่ได้รับการทดสอบในระดับโรงงานนำร่องสำหรับการกำจัด N จากตะกอน diges-ทางการค้าสุรา (STOWA, 1995) สำหรับชารอนเป็น กระบวนการ ด้วยการ denitrification กับ methanolthis ให้การประเมินของ f2 – 3/kgN เอา การเปรียบเทียบนี้มันเปลี่ยนจากเมทานอ costsfor และเติมอากาศสำหรับ denitrification ทั่วไปยอดเงินลงทุนพิเศษสำหรับเครื่องปฏิกรณ์แอนนาม็อกซ์สอง เทคนิคทางชีวภาพอื่น ๆ (เช่น biofilm และ membraneU. van Dongen et 3Conversion al.158Table ในเครื่องปฏิกรณ์แอนนาม็อกซ์ SBR ตะกอนเม็ดเลี้ยง ด้วยน้ำ nitrified จากชารอนปฏิกรณ์ (ตารางที่ 1) ParameterUnitSteady รัฐ operationTest periodday110Influent NH4-Nkg/m30.55±0.10Influent NO2-Nkg/m30.60±0.10NH4-N conversionkg/m3/d0.35±0.08NO2-N conversionkg/m3/d0.36±0.01Effluent NO2-Nkg/m30Volumetric conv.kg Ntot/m3/d0.75±0.20Sludge conversionkg Ntot กิโลกรัม 4Dimensions SS/d0.18±0.03Table ของขนาดเต็มแอนนาม็อกซ์ชารอนกระบวนการสำหรับ casesReactorParameterUnitCase แตกต่างกันสาม 1Case 2Case 3GeneralN-Loadkg N/day1 , 2001,2001, 200NH4 N Concentrationkg N/m35001, 2002, 000Influent flowm3/day2, 4001, 000600Sharon-reactorVolumem33, 1201, 300780Oxygen O2 Demandkg/day2, 1812, 1812, 181Air ต้อง * Nm3/day56, 00056, 00056, 000Moving เตียงเสียง m3450450450Anammox reactorHRTHour4.51118Granular SludgeVolume m3757575Anammox-reactorHRTHour0.751.83 * คำนวณโดยสมมติว่าปริมาณการใช้ออกซิเจนที่ 15 g/Nm3/mreactorWater 44.1-K19 27/6/01 158 หน้า 6:20 pm

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

การเก็บรักษา) ไม่มีผลกระทบต่อกระบวนการ Anammox เมื่อมีการดำเนินการในตะกอน agranular reactor.Presently การดำเนินการเต็มรูปแบบของการรวม SHARON-Anammox processis ประเมิน เพื่อจุดประสงค์นี้การออกแบบกระบวนการเต็มรูปแบบและการประเมินผลการประหยัดเป็น madefor รักษาสุรากากตะกอนที่ WWTP Rotterdam Dokhaven processdesign จะได้รับในตารางที่ 4 สามกรณีได้รับการประเมินตั้งแต่การจัดการกากตะกอน canhave ผลกระทบมากในการไหลและความเข้มข้นของน้ำ centrate ตรง diges-การของตะกอนส่วนเกินจะนำไปสู่​​เนื้อหาแอมโมเนียม 500 มก / ลิตร มุ่งเน้น thesludge โดยหนาหรือแปะก่อนการย่อยอาหารให้สูงขึ้นมากแอมโมเนียม Con-centration และการไหลต่ำ กระบวนการโดยไม่ต้องเก็บรักษากากตะกอน (Sharon) จะ mainlydimensioned ในเวลากักเก็บน้ำขนาดเครื่องปฏิกรณ์ SHARON ดังนั้นจึงเป็นเรื่องที่แข็งแกร่ง Ly อิทธิพลจากอิทธิพลความเข้มข้นมากขึ้น กระบวนการไบโอฟิล์มส่วนใหญ่จะ dimensionedon โหลดจริงและจะไม่ได้รับอิทธิพลจากความเข้มข้นของอิทธิพล retentiontime อยู่ที่นี่พารามิเตอร์ตัวแปร เนื่องจากในเครื่องปฏิกรณ์ไบโอฟิล์มพื้นที่ไบโอฟิล์มที่มีความจุ largelydetermining แปลงเม็ดตะกอนกระบวนการประเภท (เช่นเม็ด sludgeSBR, UASB หรือการไหลเวียนภายใน (IC) เครื่องปฏิกรณ์) นำไปสู่​​เครื่องปฏิกรณ์ขนาดเล็กมาก size.Based เกี่ยวกับกระบวนการประมาณการค่าใช้จ่ายได้ทำ ที่นี้มันก็สันนิษฐาน installationwould จะต้องมีการสร้างขึ้นบนเว็บไซต์ใหม่ ค่าใช้จ่ายที่ควรจะเห็นเป็นตัวบ่งชี้ตั้งแต่ absolutevalues​​ สามารถเฉพาะเว็บไซต์มาก ค่าใช้จ่ายเหล่านี้สามารถนำมาเปรียบเทียบกับการคำนวณที่คล้ายกัน forother กระบวนการที่ได้รับการทดสอบในระดับโรงงานต้นแบบสำหรับ N-ออกจากสุราตะกอน diges-การ (STOWA, 1995) สำหรับกระบวนการ SHARON กับ denitrification กับ methanolthis ให้การประมาณ f2-3 / KGN ลบออก ในการเปรียบเทียบนี้ปรากฎว่าเมทานอล costsfor และการให้อากาศสำหรับ denitrification ธรรมดาสมดุลของเงินลงทุนที่เพิ่มขึ้นเวทีที่สอง Anammox เครื่องปฏิกรณ์ เทคนิคทางชีวภาพอื่น ๆ (เช่นไบโอฟิล์มและ membraneU. Van Dongen et al.158Table 3Conversion ในเม็ดตะกอน SBR Anammox เครื่องปฏิกรณ์ที่เลี้ยงด้วยน้ำทิ้ง nitrified จากเครื่องปฏิกรณ์ SHARON (ตารางที่ 1) ParameterUnitSteady รัฐ operationTest periodday110Influent NH4-NKG / m30.55 ± 0.10Influent NO2-NKG / m30.60 ± 0.10NH4-N conversionkg / M3 / d0.35 ± 0.08NO2-N conversionkg / M3 / d0.36 ± 0.01Effluent NO2-NKG ± / m30Volumetric conv.kg Ntot / M3 / d0.75 0.20Sludge conversionkg Ntot / กก. เอสเอส / d0.18 ± 0.03Table 4Dimensions ของเต็มสเกลกระบวนการชารอน-Anammox สามที่แตกต่างกัน casesReactorParameterUnitCase 1Case 2Case 3GeneralN-Loadkg N / day1,2001,2001,200NH4-N Concentrationkg N / m35001,2002, 000Influent flowm3 / day2,4001,000600Sharon-reactorVolumem33,1201,300780Oxygen Demandkg O2 / day2,1812,1812,181Air ความต้องการ * เตียง Nm3 / day56,00056,00056,000Moving ปริมาณ m3450450450Anammox-reactorHRTHour4.51118Granular SludgeVolume m3757575Anammox-reactorHRTHour0.751.83 * การคำนวณ สมมติว่าการใช้ออกซิเจน 15 กรัม / Nm3 / mreactorWater 44.1-K19 27/6/01 06:20 หน้า 158

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

การเก็บรักษา ) ไม่มีผลกระทบเชิงลบในกระบวนการ anammox เมื่อมันถูกดำเนินการในเครื่องปฏิกรณ์ agranular ตะกอน ปัจจุบันรูปแบบการรวมชารอน anammox โดยประเมิน เพื่อวัตถุประสงค์นี้เต็มรูปแบบ กระบวนการออกแบบและประเมินผลโดยใช้สถิติ ค่าประหยัด คือ การรักษาของโรงเหล้าที่ wwtp รอต dokhaven . การ processdesign จะได้รับในตารางที่ 4 3 คดี ได้แก่ เนื่องจากการจัดการกากตะกอน canhave ผลกระทบมากในการไหลและความเข้มข้นของเซ็นเตรทน้ำ diges โดยตรงของตะกอนส่วนเกินที่นำไปสู่ปริมาณ 500 ลิตร แอมโมเนีย leptolepis มุ่งเน้น thesludge โดย thickening หรือเหวี่ยงก่อนการย่อยอาหารให้สูงมาก น้ำไหล centration con และลดลง กระบวนการโดยไม่กักตะกอน ( ชารอน ) mainlydimensioned ที่ระยะเวลาเก็บกัก , ชารอนเครื่องปฏิกรณ์ขนาดจึงแข็งแกร่งเหมือนมาจากความเข้มข้นมากขึ้นตามลำดับ . กระบวนการไบโอฟิล์มเป็นส่วนใหญ่ dimensionedon โหลดที่เกิดขึ้นจริงและจะไม่มีผลต่อความเข้มข้นของน้ำเสียเข้าระบบ . การ retentiontime ที่นี่ตัวแปรพารามิเตอร์ เนื่องจากในพื้นที่เป็นเครื่องปฏิกรณ์ฟิล์มฟิล์ม largelydetermining แปลงความจุ กระบวนการตะกอนชนิดละเอียด ( เช่น เม็ด sludgesbr สบี , หรือการไหลเวียนภายใน ( IC ) เครื่องปฏิกรณ์ ) ทำให้ขนาดของเครื่องปฏิกรณ์ขนาดเล็กมาก ตามกระบวนการประเมินต้นทุนได้ ในที่นี้ก็ถือว่า installationwould ต้องถูกสร้างขึ้นบนเว็บไซต์ใหม่ ค่าใช้จ่ายที่ควรจะเห็นเป็นดังตั้งแต่ absolutevalues สามารถมากเว็บไซต์ที่เฉพาะเจาะจง ค่าใช้จ่ายเหล่านี้สามารถนำมาเปรียบเทียบกับกระบวนการการคำนวณเพื่อที่คล้ายกันที่ได้รับการทดสอบในระดับโรงงานต้นแบบเพื่อ n-removal จากตะกอน diges tion สุรา ( stowa , 1995 ) สำหรับกระบวนการดีไนตริฟิเคชันกับชารอน methanolthis ให้ประมาณ F2 – 3 kgN / เอาออก ในการเปรียบเทียบนี้ปรากฎว่า costsfor เมทานอลและอากาศสำหรับน้ำปกติยอดการลงทุนพิเศษ anammox เวทีที่สองเครื่องปฏิกรณ์ เทคนิคทางชีวภาพอื่น ๆ ( เช่น ฟิล์ม และ membraneu . รถตู้ดอนเกนและ al.158table 3conversion ในเม็ดตะกอนถังบำบัด anammox เลี้ยงด้วยน้ำทิ้งจากเครื่องปฏิกรณ์ nitrified ชารอน ( ตารางที่ 1 ) parameterunitsteady รัฐ operationtest periodday110influent NH4 nkg / m30.55 ± 0.10influent NO2 nkg / m30.60 ± 0.10nh4-n conversionkg / m3 / d0.35 ± 0.08no2-n conversionkg / m3 / d0.36 ± 0.01effluent NO2 nkg / m30volumetric conv.kg น / m3 / d0.75 ± 0.20sludge conversionkg น / กก. SS / d0.18 ± 0.03table 4dimensions ของเต็มสเกล ชารอน anammox กระบวนการที่แตกต่างกันสาม casesreactorparameterunitcase 1case 2case 3generaln loadkg N / day120012001200nh4-n concentrationkg N / m350012002000influent flowm3 / day24001000600sharon-reactorvolumem331201300780oxygen demandkg O2 / day218121812181air ความต้องการ * nm3 / day560005600056,0 00moving ปริมาตร m3450450450anammox-reactorhrthour4.51118granular sludgevolume m3757575anammox-reactorhrthour0.751.83 * คำนวณ สันนิษฐานว่าเป็นการใช้ออกซิเจนของ 15 กรัม / nm3 / mreactorwater 44.1-k19 27 / 6 / 01 6 โมง 20 นาที หน้าสภา