ConclusionsThe aim of this study wa

Conclusions
The aim of this study was to examine the capabilities of MCFC to act as a CO2 separator in natural gas combined
cycles. The reference NGCC is based on a dual pressure HRSG, with a rated power of 35.8 MW, a LHV efficiency
of 50.2%, and CO2 specific emissions of 397 kg/MWh.
The simulation results have shown that the addition of a MCFC fed by gas turbine exhaust gases markedly
increases the rated plant capacity, that reaches about 49.8 MW (+39%); although the efficiency remains almost
unchanged, the specific CO2 emissions without capture system reduces from 397 to 381 kg/MWh.
In order to increase the CO2 concentration at the cathode inlet and then the MCFC performances, different
configurations based on two gas recirculation options have been investigated.
In the first configuration (Case 2), 40% of the exhaust gas at the turbine outlet is cooled up to 35°C and
recirculated at the compressor inlet. As a result, the CO2 concentration at the cathode inlet increases to 5.7%,
enabling an efficiency gain of MCFC of about 1.2 percentage points (50.5%). However, with respect to NGCC
integrated with MCFC, the exhaust gas recirculation adversely affects the rated capacity of the gas (-5%) and steam
(-14%) cycles, as well as the size of MCFC (-5%). Hence the net plant rated power and efficiency reduce to 45.7
MW and 49.1% respectively, while the specific CO2 emissions increases to 383 kg/MWh.
In the second configuration (Case 3), 45% of the anode exhaust gas is recirculated at the cathode inlet, thus
increasing the MCFC efficiency up to 50.9%. Hence, due to the additional capacity of the MCFC and to the increase
of steam cycle power, the rated capacity of the integrated system reaches 63.2 MW, while the efficiency gains 3.6%
percentage points with respect to the baseline NGCC. Hence, the specific CO2 emissions without carbon capture
reduces from 397 to 350 kg/MWh.
The same configuration, if integrated with a carbon capture system (Case 4), has a slightly lower rated power
(60.6 MW), due to the energy requirement for CO2 compression and pays a net efficiency decrease of 2 percentage
points (51.8%). However, the specific CO2 emissions reduces to about 58 kg/MWh, with a carbon capture ratio of
about 85%.

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

บทสรุปจุดมุ่งหมายของการศึกษานี้คือการ ตรวจสอบความสามารถของ MCFC ทำหน้าที่เป็นตัวแยก CO2 ในก๊าซธรรมชาติรวมรอบ อ้างอิง NGCC ขึ้นอยู่กับแรงกดดันคู่ HRSG มีอำนาจในการจัดอันดับการ 35.8 MW ประสิทธิภาพ LHV50.2 สา% และปล่อย CO2 เฉพาะของ MWh 397 กิโลกรัมผลการทดลองได้แสดงที่แห่ง MCFC เลี้ยง โดยกังหันก๊าซไอเสียก๊าซอย่างเด่นชัดเพิ่มกำลังผลิตโรงงานที่ได้รับคะแนน ที่ถึง 49.8 เกี่ยวกับ MW (+ 39%); แม้ ว่าจะยังคงประสิทธิภาพเกือบเปลี่ยนแปลง ปล่อย CO2 เฉพาะ โดยไม่มีการลดจาก 397 ให้ 381 kg MWhเพื่อเพิ่มความเข้มข้นของ CO2 ที่ทางเข้าของแคโทด แล้วแสดง MCFC แตกต่างกันกำหนดค่าตามตัวเลือกสองก๊าซ recirculation มีการตรวจสอบในการกำหนดค่าแบบแรก (กรณี 2), 40% ของก๊าซไอเสียที่ร้านกังหันจะระบายความร้อนด้วยถึง 35° C และrecirculated ที่ทางเข้าของปั๊ม ดังนั้น ความเข้มข้นของ CO2 ที่ทางเข้าของแคโทดเพิ่มขึ้น 5.7%เปิดใช้การกำไรประสิทธิภาพของ MCFC ประมาณ 1.2 เปอร์เซ็นต์คะแนน (50.5%) อย่างไรก็ตาม กับ NGCCรวมกับ MCFC, recirculation แก๊สไอเสียส่งส่งผลกระทบต่อกำลังการผลิตที่ได้รับคะแนนของก๊าซ (-5%) และไอน้ำ(-14%) รอบ ตลอดจนขนาดของ MCFC (-5%) ดังนั้น พลังงานสุทธิพืชอันดับและประสิทธิภาพลด 45.7MW และ 49.1% ตามลำดับ ในขณะเพิ่มการปล่อย CO2 เฉพาะการ MWh 383 กก.ในการกำหนดค่าที่สอง (กรณี 3), 45% ของก๊าซไอเสียแอโนดเป็น recirculated ที่ทางเข้าของแคโทด ดังนั้นเพิ่มประสิทธิภาพ MCFC ถึง 50.9% ดังนั้น เนื่องจากกำลังการผลิตเพิ่มเติม MCFC และเพิ่มของไอน้ำวนพลังงาน กำลังการผลิตที่ได้รับคะแนนของระบบรวมถึง 63.2 MW ในขณะที่ประสิทธิภาพกำไร 3.6%คะแนนเปอร์เซ็นต์กับพื้นฐาน NGCC ด้วยเหตุนี้ ปล่อย CO2 เฉพาะ โดยคาร์บอนจับลดจาก 397 ให้ MWh 350 กก.การกำหนดค่าเดียวกัน ถ้ารวม ด้วยระบบจับคาร์บอน (กรณี 4), มีกำลังได้รับคะแนนต่ำกว่าเล็กน้อย(60.6 MW), เนื่องจากที่ความต้องการพลังงานสำหรับการบีบอัด CO2 และจ่ายประสิทธิภาพสุทธิลดลง 2 เปอร์เซ็นต์คะแนน (51.8%) อย่างไรก็ตาม ลดปล่อย CO2 เฉพาะให้ประมาณ 58 กก./MWh มีอัตราส่วนการจับคาร์บอนของประมาณ 85%

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

สรุป
จุดมุ่งหมายของการศึกษาครั้งนี้มีวัตถุประสงค์เพื่อศึกษาความสามารถของ MCFC ที่จะทำหน้าที่เป็นตัวคั่น CO2 ก๊าซธรรมชาติรวม
รอบ อ้างอิง NGCC จะขึ้นอยู่กับความดัน HRSG คู่กับกำลังไฟ 35.8 เมกะวัตต์ประสิทธิภาพ LHV
ของ 50.2% และการปล่อย CO2 ที่เฉพาะเจาะจงของ 397 กก. / MWh.
ผลการจำลองแสดงให้เห็นว่าการเพิ่มขึ้นของ MCFC เลี้ยงโดยก๊าซ ก๊าซไอเสียกังหันโดดเด่น
เพิ่มกำลังการผลิตอันดับที่ถึงประมาณ 49.8 เมกะวัตต์ (+ 39%) แม้ว่าจะยังคงมีประสิทธิภาพเกือบ
ไม่เปลี่ยนแปลงการปล่อย CO2 ที่เฉพาะเจาะจงไม่มีระบบช่วยลดการจับ 397-381 กก. / MWh.
เพื่อที่จะเพิ่มความเข้มข้นของ CO2 ที่เข้าแคโทดและจากนั้นการแสดง MCFC ที่แตกต่างกัน
ขึ้นอยู่กับการกำหนดค่าตัวเลือกที่สองหมุนเวียนก๊าซได้รับ การตรวจสอบ.
ในการกำหนดค่าแรก (กรณีที่ 2), 40% ของก๊าซไอเสียที่ร้านกังหันระบายความร้อนได้ถึง 35 องศาเซลเซียสและ
การหมุนเวียนกลับมาที่ทางเข้าคอมเพรสเซอร์ เป็นผลให้ความเข้มข้นของ CO2 ที่เข้าแคโทดเพิ่มขึ้นถึง 5.7%
ช่วยให้กำไรจากประสิทธิภาพของ MCFC ประมาณ 1.2 เปอร์เซ็นต์ (50.5%) แต่ด้วยความเคารพต่อ NGCC
บูรณาการกับ MCFC, หมุนเวียนก๊าซไอเสียมีผลกระทบต่อความสามารถในการจัดอันดับของก๊าซ (-5%) และไอน้ำ
(-14%) รอบเช่นเดียวกับขนาดของ MCFC (-5%) ดังนั้นโรงงานสุทธิจัดอันดับพลังงานและมีประสิทธิภาพในการลด 45.7
เมกะวัตต์และ 49.1% ตามลำดับในขณะที่การปล่อย CO2 ที่เฉพาะเจาะจงที่จะเพิ่มขึ้น 383 กก. / MWh.
ในการกำหนดค่าที่สอง (กรณีที่ 3), 45% ของก๊าซไอเสียขั้วบวกจะหมุนเวียนที่แคโทด เข้าจึง
เพิ่มขึ้นอย่างมีประสิทธิภาพ MCFC ได้ถึง 50.9% ดังนั้นเนื่องจากกำลังการผลิตที่เพิ่มขึ้นของ MCFC และการเพิ่มขึ้น
ของการไฟฟ้าพลังความร้อนไอน้ำความจุสูงสุดของระบบบูรณาการถึง 63.2 เมกะวัตต์ในขณะที่มีประสิทธิภาพได้รับ 3.6%
เปอร์เซ็นต์ส่วนที่เกี่ยวกับพื้นฐาน NGCC ดังนั้นการปล่อย CO2 ที่เฉพาะเจาะจงโดยไม่ต้องจับคาร์บอน
ลด 397-350 กก. / MWh.
ตั้งค่าเดียวกันถ้ารวมกับระบบคาร์บอน (กรณีที่ 4) มีอำนาจจัดอันดับลดลงเล็กน้อย
(60.6 MW) เนื่องจากความต้องการพลังงาน สำหรับการบีบอัด CO2 และจ่ายลดลงอย่างมีประสิทธิภาพสุทธิร้อยละ 2
คะแนน (51.8%) อย่างไรก็ตามการปล่อย CO2 ที่เฉพาะเจาะจงลดไปประมาณ 58 กิโลกรัม / MWh มีอัตราส่วนคาร์บอนของ
ประมาณ 85%

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

สรุป
วัตถุประสงค์ของการศึกษาครั้งนี้เพื่อศึกษาความสามารถของแบบ แสดงเป็น แยก CO2 ในก๊าซธรรมชาติรวม
รอบ อ้างอิง ngcc ขึ้นอยู่กับความดัน hrsg คู่กับการจัดอันดับพลังงานของ 35.8 เมกะวัตต์ ประสิทธิภาพของ lhv
50.2 เปอร์เซ็นต์ โดยเฉพาะการปล่อย CO2 จาก 397 กิโลกรัมเมื่อ
ซึ่งผลการจำลองแสดงให้เห็นว่านอกจากเป็นแบบป้อนไอเสีย กังหันก๊าซเด่นชัด
การจัดอันดับพืชเพิ่มความจุถึงประมาณ 49.8 MW ( 39% ) ; แต่ประสิทธิภาพยังคงอยู่เกือบ
ไม่เปลี่ยนแปลง โดยเฉพาะการปล่อย CO2 ไม่มีระบบจับลดจาก 397 ถึง 381 กิโลกรัมเมื่อ
เพื่อเพิ่มความเข้มข้นของ CO2 ที่แคโทดปากน้ำแล้วแบบการแสดงแตกต่างกัน
รูปแบบขึ้นอยู่กับสองตัวเลือกการหมุนเวียนก๊าซได้ทำการศึกษา .
ในการตั้งค่าก่อน ( กรณีที่ 2 ) 40 % ของก๊าซไอเสียที่กังหันร้านอยู่เย็นได้ถึง 35 ° C และ
recirculated ที่คอมเพรสเซอร์ ปากน้ำ เป็นผลให้ความเข้มข้นของ CO2 ที่แคโทดท่อเพิ่มขึ้น 5.7% , ให้ประสิทธิภาพแบบ
ได้รับของประมาณ 1.2 เปอร์เซ็นต์ ( 50.5 เปอร์เซ็นต์ ) อย่างไรก็ตาม ด้วยความเคารพ ngcc
กับแบบบูรณาการ ,ก๊าซไอเสียหมุนเวียนมีผลกระทบที่มีความจุของแก๊ส ( - 5% ) และไอน้ำ
( - 14% ) รอบ เช่นเดียวกับขนาดของแบบ ( - 5% ) ดังนั้นพืชได้รับพลังงานและประสิทธิภาพลดลงสุทธิ 45.7
( 49.1 ตามลำดับและในขณะที่เฉพาะเจาะจงการปล่อย CO2 เพิ่มขึ้น 383 กก. / เมื่อ
ในการตั้งค่าที่สอง ( กรณี 3 ) , 45% ของแอโนด ไอเสียที่ถูก recirculated ที่แคโทดทางเข้าของดังนั้นการเพิ่มประสิทธิภาพแบบ
ถึง 50.9 % ดังนั้น เนื่องจากความจุที่เพิ่มขึ้นของแบบ และการเพิ่มขึ้นของพลังงานรอบ
ไอน้ำ ความจุของระบบสูงสุดถึงร้อยละ 63.2 เมกะวัตต์ ในขณะที่ประสิทธิภาพจากคะแนนร้อยละ 3.6 %
ด้วยความเคารพ ( ngcc . โดยเฉพาะการปล่อย CO2 โดยการดักจับคาร์บอน
ลดจาก 397 350 กิโลกรัมเมื่อ
การตั้งค่าเดียวกัน ถ้ารวมเข้ากับระบบการจับภาพคาร์บอน ( กรณี 4 ) , มีการลดลงเล็กน้อยในอำนาจ
( 60.6 MW ) เนื่องจากความต้องการพลังงานสำหรับการบีบอัด CO2 และจ่ายลดลง ประสิทธิภาพสุทธิของ 2 ร้อยละ
คะแนน ( ร้อยละ 51.8 % ) อย่างไรก็ตาม การปล่อยก๊าซ CO2 ที่เฉพาะเจาะจงลดไปประมาณ 58 กก. / เมื่อมีการดักจับคาร์บอนอัตราส่วน
ประมาณ 85 %