3. Data reductionDue to the cover p

3. Data reduction
Due to the cover plate, which was made of polycarbonate, an
adiabatic fin tip was assumed to obtain the wall heat flux, qw, calculated
based on the effective area, given by
qw ¼
qbðWch þWf Þ
ðWch þ 2gHf Þ
ð1Þ
where Wch, Wf, Hf and g represent, respectively, channel width, fin
thickness, channel depth and fin efficiency. qb, which is the heat flux
from the heater to the working fluid, was obtained from a steadyflow
thermal energy equation with no changes in latent energy.
The average heat transfer coefficient is given by

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

3. ข้อมูลลดลงเนื่องจากแผ่นปก ซึ่งถูกทำมาจากโพลีคาร์บอเนต การแนะนำฟินการอะเดียแบติกถูกสันนิษฐานรับกำแพงร้อนไหล qw คำนวณตามพื้นที่มีประสิทธิภาพ กำหนดqw ¼qbðWch þWf ÞðWch þ 2gHf Þð1Þที่ Wch ดับเบิลยูเอฟ Hf และ g แทน ตามลำดับ ความกว้างของช่องสัญญาณ หูฉลามความหนา ช่องลึกและฟินประสิทธิภาพ qb ซึ่งเป็นการไหลของความร้อนจากฮีตเตอร์ไปน้ำมันทำงาน ได้รับจาก steadyflow เป็นสมการพลังงานความร้อนไม่ มีพลังงานแฝงอยู่สัมประสิทธิ์การถ่ายโอนความร้อนโดยเฉลี่ยจะได้รับโดย

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

3.
การลดข้อมูลเนื่องจากแผ่นปกที่ทำจากโพลีคาร์บอเนตที่ปลายครีบอะเดียแบติกสันนิษฐานที่จะได้รับกระแสความร้อนผนัง
Qw,
คำนวณขึ้นอยู่กับพื้นที่ที่มีประสิทธิภาพที่ได้รับจาก
Qw
¼qbðWchþWfÞðWchþ
2gHf
Þð1Þ
ที่ Wch, Wf, Hf และ g
เป็นตัวแทนตามลำดับความกว้างช่องครีบความหนาความลึกช่องทางและมีประสิทธิภาพครีบ qb ซึ่งเป็นฟลักซ์ความร้อนจากเครื่องทำน้ำเพื่อการทำงานที่ได้รับจาก steadyflow สมการพลังงานความร้อนที่ไม่มีการเปลี่ยนแปลงในการใช้พลังงานที่แฝง. ค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อนเฉลี่ยจะได้รับจาก

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

3 . ข้อมูลการลด
เนื่องจากฝาครอบจานที่ทำด้วยโพลีคาร์บอเนต มีปลายครีบ
สำหรับว่าเพื่อให้ได้ความร้อนของผนังฟลักซ์ qw คำนวณ
ตามพื้นที่ที่มีประสิทธิภาพ ให้¼

qw QB ð WCH þ WF Þ
ð WCH þ 2ghf Þ

ที่ð 1 Þ WCH WF , HF , และ G แทน ตามลำดับ ความกว้างช่องหนาครีบ
, ความลึกช่องและประสิทธิภาพของครีบ QB ซึ่งมีฟลักซ์ความร้อน
จากเครื่องไปยังของไหลทำงาน ได้รับจาก steadyflow
พลังงานสมการที่ไม่มีการเปลี่ยนแปลงในพลังงานแฝง
สัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อนเฉลี่ยจะได้รับโดย