To calculate the intrinsic contribu

To calculate the intrinsic contributions to the fracture toughness for the three microstructures, the values of uniform elongation, Young's modulus and Poisson's ratio for the three microstructures should be available. Based on the materials properties handbook, Young's modulus for Ti-17 alloy are taken as 112 GPa and Poisson's ratio is taken as 0.35 in the present paper. According to the regular patterns of the constitutive curves for titanium alloy, the uniform elongations for the three microstructures are all taken as half of their elongations, as shown in Table 4.

Table 5 shows the comparison between the fracture toughness values obtained from experiments and the prediction model for Ti-17 alloy. It can be found that this model has good prediction precisions for microstructures A, B and C, which are within 8%. In addition, It can be found that the intrinsic contributions for the three microstructures are generally located in the [76 View the MathML source, 81 View the MathML source] region, which do not show a big difference. However, their extrinsic contributions are dramatically different. For example, the extrinsic contribution of microstructure A is only 3.4 View the MathML source, but for microstructure C it can reach 16.5 View the MathML source. Generally speaking, the intrinsic fracture toughness constitutes the vast majority of the fracture toughness for Ti-17 alloy. However, the extrinsic fracture toughness, which is more sensitive to the lamellar features of Ti-17 alloy, can still exert big influence on the fracture toughness. Microstructure C which contains long and thick α platelets gets the most rugged crack propagation path and moderate plasticity among the three microstructures. Thus the good combination of above two factors results in the highest fracture toughness. Moreover, due to the nature of the near-β Ti-17 alloy, the α platelets in microstructure C get very high aspect ratios, which results in its high strength. Thus for Ti-17 alloy studied in present work, the long and thick α platelets in microstructure can realize a good combination of fracture toughness and strength. In other words, this means that the slow air cooling method after β forging of Ti-17 alloy should be given priority.

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

การคำนวณเงินสมทบ intrinsic ไปนึ่งกระดูกสำหรับ microstructures สาม ค่า elongation ที่สม่ำเสมอ โมดูลัสของยัง และอัตราส่วนของปัวซอง microstructures สามควรพร้อมใช้งาน ตามคู่มือคุณสมบัติวัสดุ โมดูลัสของยังสำหรับโลหะผสมตี้-17 ถูกนำเป็น 112 จะได้รับอัตราส่วนของปัวซองและ GPa เป็น 0.35 ในเอกสารปัจจุบัน มีทั้งหมดตามรูปแบบปกติของเส้นโค้งขึ้นในโลหะผสมไทเทเนียม elongations เครื่องแบบสำหรับ microstructures สามถ่ายเป็นครึ่งหนึ่งของ elongations ของพวกเขา ดังแสดงในตาราง 4Table 5 shows the comparison between the fracture toughness values obtained from experiments and the prediction model for Ti-17 alloy. It can be found that this model has good prediction precisions for microstructures A, B and C, which are within 8%. In addition, It can be found that the intrinsic contributions for the three microstructures are generally located in the [76 View the MathML source, 81 View the MathML source] region, which do not show a big difference. However, their extrinsic contributions are dramatically different. For example, the extrinsic contribution of microstructure A is only 3.4 View the MathML source, but for microstructure C it can reach 16.5 View the MathML source. Generally speaking, the intrinsic fracture toughness constitutes the vast majority of the fracture toughness for Ti-17 alloy. However, the extrinsic fracture toughness, which is more sensitive to the lamellar features of Ti-17 alloy, can still exert big influence on the fracture toughness. Microstructure C which contains long and thick α platelets gets the most rugged crack propagation path and moderate plasticity among the three microstructures. Thus the good combination of above two factors results in the highest fracture toughness. Moreover, due to the nature of the near-β Ti-17 alloy, the α platelets in microstructure C get very high aspect ratios, which results in its high strength. Thus for Ti-17 alloy studied in present work, the long and thick α platelets in microstructure can realize a good combination of fracture toughness and strength. In other words, this means that the slow air cooling method after β forging of Ti-17 alloy should be given priority.

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

ในการคำนวณเงินสมทบที่แท้จริงที่จะแตกหักสำหรับสามจุลภาคค่าการยืดตัวของชุดโมดูลัสของเด็กหนุ่มและอัตราส่วนของปัวซองสำหรับสามจุลภาคควรจะมี ขึ้นอยู่กับวัสดุคู่มือคุณสมบัติโมดูลัสหนุ่มสำหรับโลหะผสม Ti-17 ถูกนำมาเป็น 112 GPa และอัตราส่วนของปัวซองจะมาเป็น 0.35 ในกระดาษในปัจจุบัน ตามรูปแบบปกติของเส้นโค้งเป็นส่วนประกอบสำหรับโลหะผสมไททาเนียมที่ elongations เครื่องแบบสำหรับสามจุลภาคจะถูกนำทั้งหมดเป็นครึ่งหนึ่งของ elongations ของพวกเขาดังแสดงในตารางที่ 4 ตารางที่ 5 แสดงให้เห็นถึงการเปรียบเทียบระหว่างค่าความต้านทานการแตกหักที่ได้จากการทดลองและ แบบจำลองการคาดการณ์สำหรับโลหะผสม Ti-17 ก็สามารถที่จะพบว่ารุ่นนี้มีการคาดการณ์แม่นยำที่ดีสำหรับจุลภาค A, B และ C ซึ่งอยู่ภายใน 8% นอกจากนี้มันสามารถพบได้ว่ามีส่วนร่วมที่แท้จริงสำหรับสามจุลภาคอยู่ทั่วไปใน [76 ดูแหล่งที่มา MathML 81 ดูแหล่งที่มา MathML] ภูมิภาคซึ่งจะไม่แสดงความแตกต่างใหญ่ แต่ผลงานของพวกเขาภายนอกที่แตกต่างกันอย่างมากมี ยกตัวอย่างเช่นการมีส่วนร่วมของจุลภาคภายนอกเป็นเพียง 3.4 ดูแหล่งที่มา MathML แต่สำหรับจุลภาค C สามารถเข้าถึง 16.5 ดูแหล่งที่มา MathML พูดโดยทั่วไปแตกหักภายในถือว่าเป็นส่วนใหญ่ของการแตกหักสำหรับโลหะผสม Ti-17 อย่างไรก็ตามการแตกหักภายนอกซึ่งเป็นความไวต่อคุณสมบัติ lamellar ของโลหะผสม Ti-17 ยังคงสามารถใช้อิทธิพลอย่างมากต่อความเหนียวแตกหัก C จุลภาคที่มีความยาวและหนาเกล็ดเลือดαได้รับการขยายพันธุ์แตกเส้นทางที่ขรุขระมากที่สุดและปั้นในระดับปานกลางในสามจุลภาค ดังนั้นการรวมกันดังกล่าวข้างต้นที่ดีของทั้งสองมีผลปัจจัยในการแตกหักสูงสุด นอกจากนี้เนื่องจากลักษณะของใกล้เบต้าโลหะผสม Ti-17 ที่เกล็ดเลือดαในจุลภาค C ได้รับอัตราส่วนที่สูงมากซึ่งส่งผลให้มีความแข็งแรงสูง ดังนั้นสำหรับโลหะผสม Ti-17 การศึกษาในการทำงานปัจจุบันเกล็ดเลือดαยาวและหนาในจุลภาคสามารถตระหนักถึงการรวมกันที่ดีของการแตกหักและความแข็งแรง ในคำอื่น ๆ นี้หมายความว่าวิธีการที่อากาศเย็นช้าหลังจากปลอมβของโลหะผสม Ti-17 ควรจะให้ความสำคัญ

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

คำนวณเงินสมทบภายในต่อความต้านทานการแตกหักใน 3 โครงสร้าง ค่านิยมของการยืดตัวเครื่องแบบัสของยังและอัตราส่วนของปัวซองสำหรับสามและควรจะใช้ได้ ตามคู่มือ คุณสมบัติวัสดุ ค่าโมดูลัสยังเป็น ti-17 โลหะผสมถูกนำมาเป็น 112 คะแนน และอัตราส่วนของปัวซงคือถ่ายเป็น 0.35 ในกระดาษปัจจุบันตามรูปแบบปกติของเส้นโค้งและสำหรับโลหะผสมไทเทเนียม ขาดชุดสามโครงสร้างทั้งหมดถ่ายเป็นครึ่งหนึ่งของตนขาด ดังแสดงในตารางที่ 4

ตารางที่ 5 แสดงการเปรียบเทียบระหว่างการแตกหักค่าที่ได้จากการทดลองและแบบจำลองการทำนาย ti-17 โลหะผสมแล้ว จะพบว่ารุ่นนี้มีความถูกต้องทำนายที่ดีสำหรับและ A , B และ C ซึ่งอยู่ภายใน 8 % ทั้งนี้ จะพบว่า ผลงานที่แท้จริงสำหรับสามและโดยทั่วไปจะอยู่ใน [ 76 ดู MathML แหล่ง 81 ดู MathML แหล่ง ] ภาค ซึ่งจะไม่แสดงความแตกต่าง อย่างไรก็ตามผลงานของความแตกต่างอย่างมาก ตัวอย่างผลงานของโครงสร้างภายนอกเป็นเพียง 3.4 ดู MathML แหล่ง แต่โครงสร้าง C ได้ถึง 16.5 ดู MathML แหล่ง พูดโดยทั่วไป , ความต้านทานการแตกหักภายในถือเป็นส่วนใหญ่ของความต้านทานการแตกหักสำหรับ ti-17 โลหะผสม อย่างไรก็ตาม วัดความต้านทานการแตกหัก ,ซึ่งมีความไวเพื่อปรับปรุงคุณสมบัติของ ti-17 โลหะผสม ยังออกแรงอิทธิพลใหญ่ในการแตกหัก . โครงสร้าง C ซึ่งมี ยาว และ หนา αเกล็ดเลือดจะทนทานที่สุดแตกกระจายเส้นทางและพลาสติกปานกลางระหว่างสามโครงสร้างจุลภาค . ดังนั้นการรวมกันที่ดีของข้างต้นสองปัจจัย ผลของความต้านทานการแตกหักสูงที่สุด นอกจากนี้เนื่องจากธรรมชาติของใกล้ - บีตา ti-17 โลหะผสม , αเกล็ดเลือดในโครงสร้าง C ได้รับอัตราส่วนด้านสูงมาก ซึ่งส่งผลให้ความแข็งแกร่งสูง ดังนั้น สำหรับ ti-17 โลหะผสม ) ปัจจุบันทำงาน ยาวและหนาαเกล็ดเลือดในโครงสร้างที่สามารถตระหนักถึงการรวมกันที่ดีของความต้านทานการแตกหักและความแข็งแรง ในคำอื่น ๆซึ่งหมายความ ว่า ช้า อากาศเย็นวิธีหลังปลอมของบีตา ti-17 โลหะผสม
ควรให้ความสำคัญ .