3.2. Hot corrosion evaluationThe ho

3.2. Hot corrosion evaluation
The hot corrosion response of the TBCs was studied with SEM, EDS and XRD. Fig. 5, is a macroscopic image of the conventional and the laser clad coating samples after 30 h exposure in the hot corrosion test. As observed, while the conventional YSZ was completely delaminated, no spallation observed in the laser clad coating.
Fig. 6(a and b) demonstrate the TBC failure of the conventional YSZ after the hot corrosion test. It is clear that the spallation oc- curred in the YSZ/bond coat interface, and the YSZ top layer completely separated from the TBC. Fig. 6-a is a high magnification micrograph of the region S displayed in Fig. 5-a. As observed, the delamination of the YSZ layer has occurred and a wide area of the bond coat has become uncovered. The EDS analyses from regions B and A (Fig. 6C and D), prove that the separated layer and the layer remained on the substrate are YSZ and bond coat, respectively. Fig. 6-b shows the YSZ layer separated from the TBC.
The spallation of TBCs in the YSZ/bond coat interface has been reported by other researchers. Different mechanism are in- troduced as the TBC failure mechanism, which consists of cracking in the TBC, cracking in the TGO layer near the TBC, or cracking at the TGO-bond coat interface which are caused by the release of the ored elastic strain energy [1,31].
Due to complete spallation in conventional YSZ after 30 h hot
corrosion test, the cross sectional observation via SEM was not helpful to see any cracks of TGO. Therefore the authors decided to observe the samples before complete failure to identify if any cracks or TGO have been formed during hot corrosion test. Thus the samples after 18 h hot corrosion test were selected to observe via SEM.
Fig. 7-a shows the high magnification of the TBC in the inter- face of the bond coat and the YSZ coating after 18 h hot corrosion test. This micrograph clearly shows the delamination mechanism of the YSZ. An interfacial crack has formed in the top coat near the interface of the bond coat and the YSZ, where the EDS result (Fig. 7-b), confirmed the formation of TGO. The effect of the cor- rosion products and the phase transformation on delamination is discussed at following sections.
Fig. 8(a and b) illustrate the SEM micrographs of the top surface
of the conventional YSZ and the laser clad coating, respectively, after the hot corrosion test. As seen, after 30 h of hot corrosion test, rod-type crystals have formed on the conventional YSZ coating. The EDS analysis (Fig. 8-c) proves that this elongated phase is rich in yttrium and therefore is formed as a result of the reaction of yttria with the molten salt at elevated temperature, showing poor resistance of the YSZ coating. In contrast, these elongated features are scarce on the surface of the laser clad coating (Fig. 8-b), proving significant improvement of the hot corrosion resistance of the TBCs after laser cladding of alumina on the surface of YSZ as a result of the formation a dense imperme- able layer on the top surface of the YSZ coating. The elimination of the imperfections such as voids and cracks after laser cladding, reduces the penetration paths of molten salts into the YSZ layer. The smooth layer of the TBCs after laser cladding (having lower roughness) also decreases the effective contact surface between the YSZ and the molten corrosive salts. The fact that no

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

3.2 การประเมินผลทาการกัดกร่อนการตอบสนองของการกัดกร่อนร้อนของ TBCs เป็นศึกษา ด้วย SEM, EDS และ XRD รูป 5 เป็นภาพด้วยตาเปล่าของแบบดั้งเดิม และเลเซอร์ห่มเคลือบตัวอย่างหลังจาก 30 ชม.ในการทดสอบการกัดกร่อนที่ร้อน เป็นที่สังเกต ขณะ YSZ ธรรมดาได้อย่างสมบูรณ์ delaminated, spallation ไม่พบในเลเซอร์ห่มสีมะเดื่อ 6(a and b) แสดงให้เห็นถึงความล้มเหลวของ TBC ของ YSZ ทั่วไปหลังจากการทดสอบการกัดกร่อนร้อน เป็นที่ชัดเจนว่า oc-curred spallation ในอินเทอร์เฟซตรา YSZ/ตรา สารหนี้ และชั้นบนสุด YSZ แยกจาก TBC สมบูรณ์ รูปที่ 6 เป็นบอร์ดกำลังขยายสูงภาค S ที่แสดงในรูปที่ 5 เป็นที่สังเกต แต่ของชั้น YSZ เกิด และเป็นบริเวณกว้างเสื้อพันธบัตรของกลายเถ วิเคราะห์ EDS จากภูมิภาค B และ (6C มะเดื่อ และ D), พิสูจน์ว่า แยกชั้นและชั้นที่อยู่บนพื้นผิวมี YSZ และพันธบัตรตรา ตามลำดับ รูป 6-b แสดงชั้น YSZ ที่แยกจาก TBCSpallation ของ TBCs ในอินเทอร์เฟซตรา YSZ/พันธบัตร มีการรายงาน โดยนักวิจัยอื่น ๆ กลไกต่าง ๆ อยู่ใน troduced เป็นกลไกความล้มเหลวของ TBC ซึ่งประกอบด้วยแตกใน TBC แตกในชั้น TGO ใกล้ TBC หรือแตกที่อินเทอร์เฟซตราองค์การพันธะซึ่งเกิดจากการปล่อยพลังงานความเครียดยืดหยุ่น ored [1.31]เนื่องจาก spallation สมบูรณ์ใน YSZ ธรรมดาหลังร้อน 30 ชมการทดสอบการกัดกร่อน การสังเกตตัดข้ามผ่าน SEM ไม่เป็นประโยชน์เพื่อดูรอยแตกใด ๆ ขององค์การ ดังนั้น ผู้เขียนตัดสินใจที่จะสังเกตตัวอย่างก่อนล้มสมบูรณ์ระบุรอยแตกหรือองค์การใด ๆ มีการเกิดขึ้นในระหว่างการทดสอบการกัดกร่อนที่ร้อน จึง คัดเลือกกลุ่มตัวอย่างหลังจากการทดสอบการกัดกร่อนร้อน 18 h สังเกตผ่าน semรูปที่แสดงการขยายตัวสูงของ TBC อินเตอร์หน้าตราพันธะและการเคลือบ YSZ หลังจากการทดสอบการกัดกร่อนร้อน 18 h บอร์ดนี้อย่างชัดเจนแสดงแต่กลไกของการ YSZ การแตกแรงได้เกิดขึ้นในเสื้อยอดนิยมใกล้อินเทอร์เฟซของตราพันธะและ YSZ ซึ่งผล EDS (รูป 7-b), ยืนยันการก่อตัวขององค์การ ผลของผลิตภัณฑ์เกือบ rosion และการเปลี่ยนแปลงระยะบนแต่มีการกล่าวถึงในส่วนต่อไปนี้มะเดื่อ 8(a and b) micrographs SEM ของผิวด้านที่แสดงให้เห็นถึงYSZ ธรรมดาและเลเซอร์ห่มเคลือบ ตามลำดับ หลังจากการทดสอบการกัดกร่อนที่ร้อน เห็น หลังจาก 30 ชม.ของการทดสอบการกัดกร่อนร้อน ก้านชนิดผลึกมีเกิดขึ้นในการเคลือบ YSZ ธรรมดา วิเคราะห์ EDS (รูป 8 c) พิสูจน์ว่า ระยะยาวนี้อุดมไปด้วยอิตเทรียม และดังนั้น จะเกิดขึ้นเป็นผลมาจากปฏิกิริยาของ yttria กับเกลือหลอมละลายที่อุณหภูมิสูง แสดงความต้านทานที่ดีของการเคลือบ YSZ ตรงกันข้าม คุณลักษณะเหล่านี้ยาวจะหายากบนพื้นผิวของเลเซอร์ห่มเคลือบ (รูป 8-b), พิสูจน์ปรับปรุงที่สำคัญของความต้านทานการกัดกร่อนร้อนของ TBCs ที่หลังเลเซอร์กาบของอลูมินาบนผิว YSZ ผลชั้นที่สามารถก่อตัว imperme หนาแน่น - บนพื้นผิวด้านบนของการเคลือบ YSZ การกำจัดข้อบกพร่องเช่นรอยร้าวและช่องว่างหลังจากเลเซอร์กาบ ลดเส้นทางการรุกของเกลือหลอมละลายในชั้น YSZ ชั้นเรียบของ TBCs หลังจากเลเซอร์กาบ (มีความหยาบต่ำ) ยังลดผิวมีประสิทธิภาพระหว่างการ YSZ และเกลือกัดกร่อนการหลอมละลาย ความจริงที่ไม่

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

3.2 การประเมินผลการกัดกร่อนร้อน
การตอบสนองต่อการกัดกร่อนร้อน TBCs ได้ศึกษาด้วย SEM, EDS และ XRD มะเดื่อ. 5 เป็นภาพที่เห็นด้วยตาเปล่าของธรรมดาและเลเซอร์หุ้มตัวอย่างเคลือบหลังจากได้รับ 30 ชั่วโมงในการทดสอบการกัดกร่อนร้อน ในฐานะที่เป็นข้อสังเกตในขณะที่ YSZ ธรรมดา delaminated สมบูรณ์ไม่มี Spallation สังเกตในการเคลือบเลเซอร์หุ้ม.
รูป 6 (A และ B) แสดงให้เห็นถึงความล้มเหลวของ TBC YSZ ธรรมดาหลังจากการทดสอบการกัดกร่อนร้อน เป็นที่ชัดเจนว่า Spallation oc- curred ในอินเตอร์เฟซเสื้อ YSZ / พันธบัตรและชั้นบนสุด YSZ แยกออกจาก TBC มะเดื่อ. 6 เป็น micrograph กำลังขยายสูงของภูมิภาค S แสดงในรูป 5- ในฐานะที่เป็นข้อสังเกต delamination ของชั้น YSZ ที่เกิดขึ้นและเป็นบริเวณกว้างของเสื้อพันธบัตรได้กลายเป็นเปิด สหพันธ์วิเคราะห์จากภูมิภาค B และ A (รูป. 6C และ D), พิสูจน์ว่าชั้นแยกและชั้นที่ยังคงอยู่บนพื้นผิวที่มี YSZ และเสื้อพันธบัตรตามลำดับ มะเดื่อ. 6-B แสดงชั้น YSZ แยกจาก TBC.
Spallation ของ TBCs ในอินเตอร์เฟซเสื้อ YSZ / พันธบัตรได้รับรายงานจากนักวิจัยอื่น ๆ กลไกที่แตกต่างกันห troduced เป็นความล้มเหลวของกลไก TBC ซึ่งประกอบด้วยการแตกร้าวใน TBC แตกในชั้น TGO ใกล้ TBC หรือแตกที่อินเตอร์เฟซเสื้อ TGO พันธบัตรซึ่งมีสาเหตุมาจากการเปิดตัวของพลังงานความเครียด ORed ยืดหยุ่น [1,31].
เนื่องจากจะเสร็จสมบูรณ์ใน Spallation YSZ ธรรมดาหลังจาก 30 ชั่วโมงร้อน
ทดสอบการกัดกร่อนการสังเกตแบบตัดขวางผ่าน SEM ไม่เป็นประโยชน์ที่จะเห็นรอยแตกขององค์การใด ๆ ดังนั้นผู้เขียนจึงตัดสินใจที่จะสังเกตตัวอย่างก่อนที่จะล้มเหลวโดยสิ้นเชิงที่จะระบุว่ามีรอยแตกหรือองค์การได้รับการจัดตั้งขึ้นในระหว่างการทดสอบการกัดกร่อนร้อน ดังนั้นตัวอย่างหลังจาก 18 ชั่วโมงการทดสอบการกัดกร่อนร้อนได้รับการคัดเลือกในการสังเกตผ่าน SEM.
รูป 7-A แสดงให้เห็นถึงกำลังขยายสูงของ TBC ในใบหน้าระหว่างเสื้อพันธบัตรและการเคลือบ YSZ หลังจาก 18 ชั่วโมงการทดสอบการกัดกร่อนร้อน micrograph นี้แสดงให้เห็นชัดเจนกลไกการหลุดลอกของ YSZ แตก interfacial ได้ก่อตัวขึ้นในเสื้อชั้นที่อยู่ใกล้กับอินเตอร์เฟซของเสื้อพันธบัตรและ YSZ ที่ผล EDS (รูปที่. 7 ข) ได้รับการยืนยันการก่อตัวขององค์การที่ ผลกระทบของผลิตภัณฑ์ rosion cor- และการเปลี่ยนแปลงขั้นตอนใน delamination จะกล่าวถึงในส่วนต่อไปนี้.
รูป 8 (A และ B) แสดงให้เห็นจาก SEM ของพื้นผิวด้านบน
ของ YSZ ธรรมดาและเคลือบเลเซอร์หุ้มตามลำดับหลังจากการทดสอบการกัดกร่อนร้อน เท่าที่เห็นหลังจาก 30 ชั่วโมงของการทดสอบการกัดกร่อนร้อนคันชนิดผลึกได้เกิดขึ้นบนเคลือบ YSZ ธรรมดา การวิเคราะห์ EDS (รูปที่. 8-C) พิสูจน์ให้เห็นว่าระยะยาวนี้จะอุดมไปด้วยอิตเทรียมและดังนั้นจึงเป็นที่เกิดขึ้นเป็นผลมาจากปฏิกิริยาของ yttria กับเกลือหลอมเหลวที่อุณหภูมิสูงแสดงให้เห็นความต้านทานต่ำของสารเคลือบผิว YSZ ในทางตรงกันข้ามคุณลักษณะยาวเหล่านี้จะหายากบนพื้นผิวของเลเซอร์หุ้มเคลือบ (รูปที่. 8-B) พิสูจน์การปรับปรุงที่สำคัญของความต้านทานการกัดกร่อนร้อน TBCs หลังจากหุ้มเลเซอร์อลูมิเนียมบนพื้นผิวของ YSZ เป็นผลมาจากการ ก่อตัวเป็นชั้นสามารถหนาแน่น imperme- บนพื้นผิวด้านบนของเคลือบ YSZ การกำจัดความไม่สมบูรณ์เช่นช่องว่างและรอยแตกหลังจากหุ้มเลเซอร์ลดเส้นทางการรุกของเกลือหลอมเหลวในชั้น YSZ ชั้นที่ราบรื่นของ TBCs หลังจากหุ้มเลเซอร์ (มีความหยาบต่ำกว่า) ยังลดลงผิวสัมผัสที่มีประสิทธิภาพระหว่าง YSZ และเกลือหลอมเหลวที่มีฤทธิ์กัดกร่อน ความจริงที่ว่าไม่มี

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

3.2 . การประเมินการกัดกร่อนร้อนร้อน การตอบสนองของ tbcs การศึกษาด้วย SEM , EDS และ XRD . ภาพที่ 5 เป็นภาพหน้าของแบบดั้งเดิมและเลเซอร์เกราะเคลือบตัวอย่างหลังจาก 30 ชั่วโมง ในการทดสอบการกัดกร่อนร้อน เท่าที่สังเกต ในขณะที่ ซึ่งปกติอย่างสิ้นเชิง เอ ไม่ spallation พบใน เลเซอร์ หุ้ม เคลือบภาพที่ 6 ( A และ B ) แสดงให้เห็นถึงความล้มเหลวของเรา ซึ่งปกติหลังจากการทดสอบการกัดกร่อนร้อน เป็นที่ชัดเจนว่า spallation OC - curred ในซึ่งพันธบัตร / เสื้ออินเตอร์เฟซ และชั้นบนสุด ซึ่งถูกแยกจาก TBC . รูปที่ 6-a เป็นขยายสูงลักษณะของภูมิภาคแสดงในรูปที่ 5-a. เท่าที่สังเกต , การแยกชั้นของเลเยอร์ ซึ่งเกิดขึ้นและพื้นที่กว้างของพันธบัตรเสื้อได้กลายเป็นเปิด โดยการศึกษาวิเคราะห์จากภูมิภาค B และ ( รูปที่ 6C และ D ) , พิสูจน์ว่าแยกชั้นและชั้นยังคงอยู่บนพื้นผิวและเคลือบ ซึ่งเป็นพันธบัตร ตามลำดับ รูปที่ 6-b แสดงเลเยอร์ ซึ่งแยกจาก TBC .การ spallation ของ tbcs ในซึ่งพันธบัตร / เสื้ออินเตอร์เฟซได้รับการรายงานโดยนักวิจัยอื่น ๆ กลไกที่แตกต่างกันใน troduced เป็น TBC ความล้มเหลวของกลไก ซึ่งประกอบด้วยการแตกในเราแตกออกในชั้นใกล้ TBC หรือแตกที่ออกพันธบัตรเสื้ออินเตอร์เฟซซึ่งเกิดจากการปล่อยพลังงานของ ored ความเครียดยืดหยุ่น [ 1,31 ]เนื่องจาก spallation ในแบบสมบูรณ์ ซึ่งหลังจาก 30 ชั่วโมง ร้อนการทดสอบการกัดกร่อนแบบตัดขวางผ่าน SEM เป็นประโยชน์เพื่อดูรอยแตกของออก . ดังนั้น ผู้เขียนจึงตัดสินใจที่จะสังเกตตัวอย่างก่อนที่จะล้มเหลวที่จะระบุว่า รอยแตกหรือออกได้เกิดขึ้นในระหว่างการทดสอบการกัดกร่อนร้อน ดังนั้นตัวอย่างหลังจาก 18 H ร้อนการกัดกร่อนการทดสอบคัดเลือกสังเกตผ่าน SEMรูปแสดง 7-a ขยายสูงของเราในหน้าของพันธะระหว่างเสื้อและเคลือบ ซึ่งหลังจาก 18 H ร้อนการกัดกร่อนการทดสอบ ลักษณะนี้แสดงให้เห็นชัดเจน ซึ่งโดยกลไกการทำงานของ . รอยแตกระหว่างได้เกิดขึ้นในชั้นเคลือบใกล้รอยต่อของเสื้อและพันธบัตร ซึ่งที่การศึกษาผล ( รูปที่ 7-b ) ยืนยันการรับ . ผลกระทบของสินค้าและผลิตภัณฑ์ rosion เปลี่ยนเฟสโดยจะกล่าวถึงในต่อไปนี้ที่ส่วนภาพที่ 8 ( A และ B ) แสดงภาพ SEM micrographs ของพื้นผิวด้านบนของ ซึ่งปกติและเลเซอร์หุ้มเคลือบ ตามลำดับ หลังจากการทดสอบการกัดกร่อนร้อน เห็น หลังจาก 30 ชั่วโมงของการทดสอบการกัดกร่อนร้อน ผลึกชนิดแท่งมีขึ้นบนเคลือบ ซึ่งปกติ จากการศึกษาวิเคราะห์ ( รูปที่ 8-c ) พิสูจน์ว่าระยะยาวมีอิตเทรียมและดังนั้นจึงเกิดขึ้นเป็นผลของปฏิกิริยาของอิทเทรีกับเกลือหลอมเหลวที่อุณหภูมิสูง แสดงไม่ดี ซึ่งความต้านทานของผิวเคลือบ ในทางตรงกันข้าม คุณสมบัติเหล่านี้ทำให้ยากบนพื้นผิวของเกราะเคลือบเลเซอร์ ( รูปที่ 8-b ) พิสูจน์การปรับปรุงที่สำคัญของจา ความต้านทานการกัดกร่อนของ tbcs หลังจากเลเซอร์บนพื้นผิวหุ้มอลูมินา ซึ่งเป็นผลของการก่อตัวหนาแน่น imperme - ชั้นได้บนพื้นผิวด้านบนของซึ่งเคลือบ การกำจัดของความไม่สมบูรณ์เช่นช่องว่างและรอยแตกหลังจากเลเซอร์การลดการซึมของเกลือหลอมเหลว ซึ่งเส้นทางในชั้น เรียบชั้นของ tbcs หลังจากเลเซอร์ cladding ( มีความหยาบล่าง ) ยังลดประสิทธิภาพ ผิวสัมผัสระหว่างและการกัดกร่อนซึ่งละลายเกลือ ข้อเท็จจริงที่ว่าไม่มี