Worn surfaces of A0 and A3 specimen

Worn surfaces of A0 and A3 specimens under the load of 35 N are exhibited in Fig. 12. From Fig. 12a and b, it can be clearly found, worn surfaces of both A0 and A3 are full of parallel ploughings. From Fig. 12a, it can be visible that, there are obvious fracture, cracking and peeling phenomena existing on worn surface of A0 specimen. However, as shown in Fig. 12b, worn surface of A3 is relatively smooth and nearly no crack occurs on the bottoms of ploughings. Moreover, fracture of SiC abrasive may occur at the end of ploughings. According to Fig. 10, it is not difficult to explain the above phenomenon. Due to its poor toughness, M2B in Fe–3.0 wt% B cast alloy without Cr addition can easily fracture and be peeled off during the micro cutting of SiC abrasive. In reverse, with appropriate Cr addition, fracture toughness of M2B can be improved obviously. The improvement benefits the resistance against the damage from abrasive particles. Fig. 12c and d shows the color 3D laser micrographs of the worn surfaces of A0 and A3 specimens, respectively. From Fig. 12c and d, it can be clearly found that the worn surfaces are full of ploughings. Furthermore, it can be observed that roughness of the worn surface of A0 is obviously higher than that of A3, which is in accordance with the results in Fig. 12a and b. In a word, fracture toughness of M2B is an important factor to influence the morphology of the worn surface of Fe–B alloys.

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

สวมใส่พื้นผิวของชิ้นงานทดสอบภายใต้การโหลดของ 35 N A0 และ A3 จะจัดแสดงใน 12 รูป จากรูปที่ 12a และ b ชัดเจนพบได้ พื้นผิวชำรุดของ A0 และ A3 จะเต็ม ploughings ขนาน จากรูปที่ 12a มันสามารถมองเห็นได้ว่า มีชัดเจนแตกหัก แตกร้าว และปรากฏการณ์ที่อยู่บนพื้นผิวที่ชำรุดของ A0 อย่างปอกเปลือก อย่างไรก็ตาม ดังแสดงในรูป 12b พื้นผิวชำรุดของ A3 จะค่อนข้างราบรื่น และเกือบไม่มีรอยแตกที่เกิดขึ้นบนด้านล่าง ploughings นอกจากนี้ แตกหักของ SiC มีฤทธิ์กัดกร่อนอาจเกิดขึ้นเมื่อสิ้นสุด ploughings ตามรูป 10 มันไม่ยากที่จะอธิบายปรากฏการณ์ดังกล่าวข้างต้น เนื่องจากความเหนียวของมันไม่ดี M2B ใน Fe – 3.0 wt % B โลหะผสมหล่อโดยไม่ต้องเพิ่ม Cr สามารถแตกหักได้ง่าย และจะปอกเปลือกออกในระหว่างการตัดไมโคร SiC ขัด ในการย้อนกลับ ด้วยเหมาะสม Cr เหนียวแตกหักของ M2B สามารถปรับปรุงเห็นได้ชัด การปรับปรุงผลประโยชน์ต้านความเสียหายจากอนุภาคกัดกร่อน รูป 12c และ d แสดงการ micrographs 3D เลเซอร์สีของพื้นผิวของชิ้นงาน A3 และ A0 สวมใส่ตามลำดับ จากรูป 12 c และ d มันอย่างชัดเจนได้ว่า พื้นผิวเสื่อมสภาพเต็มไป ploughings นอกจากนี้ มันจะสังเกตได้ว่า ความหยาบของพื้นผิวชำรุดของ A0 สูงชัดกว่าของ A3 ซึ่งสอดคล้องกับผลลัพธ์ในรูปที่ 12a และ b ใน word เหนียวแตกหักของ M2B เป็นปัจจัยสำคัญมีอิทธิพลต่อสัณฐานวิทยาของโลหะผสม Fe – B พื้นชำรุด

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

พื้นผิวที่สึกหรอของ A0 และ A3 ตัวอย่างภายใต้ภาระของ 35 N ที่มีการจัดแสดงในรูป 12. จากรูป 12A และ B ก็สามารถพบได้อย่างชัดเจนพื้นผิวที่สึกหรอของทั้งสอง A0 และ A3 ที่เต็มไปด้วย ploughings ขนาน จากรูป 12a ก็สามารถมองเห็นได้ว่ามีการแตกหักที่ชัดเจนแตกและลอกปรากฏการณ์ที่มีอยู่บนพื้นผิวที่สึกหรอของชิ้นงาน A0 อย่างไรก็ตามในขณะที่แสดงในรูป 12b, พื้นผิวการสวมใส่ของ A3 นั้นค่อนข้างเรียบและเกือบไม่มีรอยแตกเกิดขึ้นบนพื้นของ ploughings นอกจากนี้ยังมีการแตกหักของ SiC ขัดอาจเกิดขึ้นในตอนท้ายของ ploughings ตามที่รูป 10 มันไม่ได้เป็นเรื่องยากที่จะอธิบายปรากฏการณ์ดังกล่าวข้างต้น เนื่องจากมีความเหนียวไม่ดีของตนทั้งนี้ M2B ใน WT% B อัลลอยหล่อ 3.0 โดยไม่ต้องเฟ Cr นอกจากนี้สามารถแตกและปอกเปลือกออกในช่วงตัดไมโครของ SiC ขัด ในสิ่งที่ตรงกันข้ามกับการเพิ่ม Cr เหมาะสมแตกหักของทั้งนี้ M2B สามารถดีขึ้นอย่างชัดเจน การปรับปรุงผลประโยชน์ความต้านทานต่อความเสียหายที่เกิดจากอนุภาคที่มีฤทธิ์กัดกร่อน มะเดื่อ. 12C และ D แสดงไมโคร 3D เลเซอร์สีของพื้นผิวที่สึกหรอของ A0 และ A3 ตัวอย่างตามลำดับ จากรูป 12C และ D ก็สามารถพบได้อย่างชัดเจนว่าพื้นผิวที่สวมใส่เต็มรูปแบบของ ploughings นอกจากนี้ยังสามารถสังเกตเห็นได้ว่าความขรุขระของพื้นผิวที่สึกหรอของ A0 จะเห็นได้ชัดสูงกว่าที่ A3 ซึ่งเป็นไปตามที่มีผลในมะเดื่อ 12A และ B ในคำที่มีความเหนียวแตกหักของทั้งนี้ M2B เป็นปัจจัยสำคัญที่มีอิทธิพลต่อลักษณะทางสัณฐานวิทยาของพื้นผิวที่สึกหรอของโลหะผสม Fe-บี