to be adiabatic1 [38]. This is not

to be adiabatic1 [38]. This is not the case in real operating conditions, it makes the downstream flow enthalpy prediction inaccurate and it prevents the model from being used in those operating conditions in which the downstream gas flow is re-used (e.g., presence of turbo-compounding systems, second-stage turbocharging, etc.). In this paper, the development of a non-adiabatic pressure loss (NAPL) boundary as a turbine rotor boundary will be presented. The formulation details will first be presented in Section 2, followed by turbine steady-state performance validation in Section 3. The pulse flow turbine performance predictions will be compared with the literature unsteady experimental data [39] and withthemeanlineintegrationprediction method[37](itsformulation will also be briefly discussed in Section 2.5) at four pulsatile frequencies of three operating speeds in Section 4. In addition to flow prediction performance, the computational time for this NAPL rotor boundary will also be discussed in Section 5.
1.2. Experimental results
The experimental data used in this paper for model validation was generated in the cold-flow turbine test facility available at Imperial College London. The test facility features a low-inertia, high-speed permanent magnet eddy-current dynamometer as the loading device [39] and a rotary disc pulse generator to generate the pulse flow at different frequencies [9]. The turbocharger turbine studied here is of a single-entry mixed-flow turbine type in which the rotor was designed by [15] and coupled to a commercial nozzle-less turbine volute. The steady and pulsating flow turbine performance has been experimentally evaluated at six operating speeds from 27.0 to 53.7 rps= ffiffiffiffi Kp [39]. Four pulse frequencies have beenconsidered,viz.,20, 40, 60 and80 Hzwhichcorrespondto the typicaloperatingrange of amedium-sizefour-strokedieselengine. For the model prediction validation, three operating speeds will be considered, i.e., 27.0, 43.0 and 53.7 rps= ffiffiffiffi Kp and all four flow frequencies at these selected speeds will be analysed. Since the experiment was conducted at cold-flow conditions (i.e., without the presence of a combustor but with only a small amount of upstream heating to avoid condensation at the turbine exit), the effects of heat transfer and bearing loss can be suppressed. This effectively eliminated the additional complexity that may have presented, e.g., the non-uniform heat flux in heat transfer as a result of volute cross-section [40–42], and the variation of lubricant viscosity and bearing loss at elevated temperature [43,44]. Therefore, the experimental data can be considered as purely the turbine aerodynamic performance.
model

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

จะ adiabatic1 [38] นี่ไม่ใช่กรณีปฏิบัติเงื่อนไขจริง มันทำให้การคาดเดาความร้อนแฝง flow ปลายน้ำไม่ถูกต้อง และมันป้องกันแบบมีการใช้ในผู้ปฏิบัติเงื่อนไขที่ flow ปลายน้ำแก๊สจะใช้ใหม่ (เช่น สถานะของระบบเทอร์โบทบต้น turbocharging ขั้นที่สอง ฯลฯ) ในเอกสารนี้ จะนำเสนอการพัฒนาของเส้นขอบเขตความดันไม่มีการอะเดียแบติกสูญเสีย (napl บน) เป็นขอบใบพัดกังหัน แบ่งรายละเอียดจะนำเสนอใน 2 ส่วน ตาม ด้วยการตรวจสอบประสิทธิภาพท่อนกังหันในส่วนที่ 3 first กังหันหมุน flow ประสิทธิภาพคาดคะเนจะเปรียบเทียบกับข้อมูลทดลองประกอบการ unsteady [39] และวิธี withthemeanlineintegrationprediction [37] (itsformulation จะ briefly ที่กล่าวถึงในส่วน 2.5) ที่ความถี่ pulsatile สี่สามปฏิบัติการความเร็วใน 4 ส่วน นอกจาก flow ทำนายประสิทธิภาพการทำงาน เวลาคำนวณนี้ napl บนใบพัดขอบจะยังได้กล่าวใน 5 ส่วน1.2 การทดลองผลข้อมูลทดลองที่ใช้ในเอกสารนี้สำหรับการตรวจสอบแบบจำลองถูกสร้างขึ้นในการ flow เย็นกังหันทดสอบสิ่งอำนวยความสะดวกที่วิทยาลัยอิมพีเรียลลอนดอน สิ่งอำนวยความสะดวกการทดสอบคุณลักษณะ dynamometer กระแสลมบ้าหมูเป็นแม่เหล็กถาวรแรง เฉื่อยต่ำ ความเร็วสูงเป็นอุปกรณ์โหลด [39] และเครื่องกำเนิดไฟฟ้าหมุนโรตารี่ดิสก์เพื่อสร้าง flow พัลส์ที่ความถี่ต่าง ๆ [9] กังหันเทอร์โบศึกษานี่เป็นชนิดที่ใบพัดถูกออกแบบ โดย [15] และควบคู่กับ volute พาณิชย์หัวฉีดน้อยกว่ากังหันกังหันรายการเดียวผสม-flow ประสิทธิภาพมั่นคง และขยับ flow กังหันได้รับการประเมิน experimentally ที่ 6 ทำความเร็วจาก 27.0 ถึง 53.7 rps =ffiffiffiffi Kp [39] ความถี่ของพัลส์สี่มี beenconsidered, viz., 20, 40, 60 and80 Hzwhichcorrespondto typicaloperatingrange ของ amedium-sizefour-strokedieselengine สำหรับการตรวจสอบแบบจำลองพยากรณ์ 3 ความเร็วในการปฏิบัติงานจะถือว่า เช่น rps 27.0, 43.0 และ 53.7 =ffiffiffiffiจะ analysed Kp และทุกความถี่ flow 4 ที่ความเร็วเหล่านี้เลือก ตั้งแต่ทดลองถูกดำเนินการในเงื่อนไข flow เย็น (เช่น โดยสถานะ ของ combustor เป็น แต่เพียงเล็กน้อยของความร้อนขั้นต้นน้ำเพื่อหลีกเลี่ยงการมีหยดน้ำเกาะที่ออกจากกังหัน), ผลกระทบของการถ่ายเทความร้อนและภาระขาดทุนสามารถปราบพยศ อย่างนี้ตัดความซับซ้อนเพิ่มเติมซึ่งอาจมีการนำเสนอ เช่น flux ความร้อนไม่สม่ำเสมอในการถ่ายเทความร้อนจาก volute ระหว่างส่วน [40 – 42], และรูปแบบของการหล่อลื่นความหนืดและภาระขาดทุนที่อุณหภูมิสูง [43,44] ดังนั้น สามารถพิจารณาข้อมูลทดลองเป็นหมดจดกังหันอากาศพลศาสตร์ประสิทธิภาพแบบจำลอง

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

ที่จะ adiabatic1 [38] กรณีนี้ไม่ได้ในสภาพการใช้งานจริงก็จะทำให้การคาดการณ์ชั้นปลายน้ำโอ๊ยเอนทัลปีไม่ถูกต้องและจะป้องกันไม่ให้รูปแบบจากการใช้งานในสภาพการใช้งานผู้ที่อยู่ในที่ก๊าซปลายน้ำชั้นโอ๊ยเป็นอีกครั้งที่ใช้ (เช่นการปรากฏตัวของระบบเทอร์โบผสม, turbocharging ขั้นตอนที่สองและอื่น ๆ ) ในบทความนี้การพัฒนาของการสูญเสียความดันที่ไม่ใช่อะเดียแบติก (NAPL) เขตแดนเป็นเขตแดนของใบพัดกังหันจะนำเสนอ รายละเอียดการกำหนดจะ Fi แรกจะนำเสนอในส่วนที่ 2 ตามด้วยกังหันการตรวจสอบประสิทธิภาพการทำงานที่มั่นคงของรัฐในมาตรา 3 ชีพจรชั้นโอ๊ยการคาดการณ์ผลการดำเนินงานของกังหันจะนำมาเปรียบเทียบกับวรรณกรรมข้อมูลการทดลองมั่นคง [39] และวิธีการ withthemeanlineintegrationprediction [37] (itsformulation จะ นอกจากนี้ยังเป็นปีชั้นบรีกล่าวไว้ในมาตรา 2.5) ที่สี่ของความถี่การเต้นของชีพจรสามความเร็วในการดำเนินงานในมาตรา 4 ในนอกเหนือไปจากชั้นโอ๊ยทำนายผลการดำเนินงานในครั้งนี้สำหรับการคำนวณขอบเขตโรเตอร์ NAPL นอกจากนี้ยังจะมีการหารือในมาตรา 5
1.2 ผลการทดลอง
การทดลองใช้ในกระดาษสำหรับการตรวจสอบรูปแบบนี้ถูกสร้างขึ้นใน cold- ชั้นโอ๊ยกังหันสิ่งอำนวยความสะดวกการทดสอบสามารถดูได้ที่อิมพีเรียลคอลเลจลอนดอน สิ่งอำนวยความสะดวกการทดสอบมีความเฉื่อยต่ำความเร็วสูงแม่เหล็กถาวรเครื่องวัดกระแสไฟฟ้าไหลวนหมุนเวียนเป็นอุปกรณ์ในการโหลด [39] และเครื่องกำเนิดไฟฟ้าชีพจรแผ่นดิสก์หมุนในการสร้างพัลส์ชั้นโอ๊ยที่ความถี่ที่แตกต่างกัน [9] กังหันเทอร์โบชาร์จเจอร์ศึกษาที่นี่เป็นรายการเดียว mixed- ชั้นโอ๊ยกังหันชนิดที่โรเตอร์รับการออกแบบโดย [15] และคู่กับกังหันหัวฉีดน้อยในเชิงพาณิชย์รูปก้นหอย มั่นคงและเร้าใจชั้นโอ๊ยประสิทธิภาพกังหันได้รับการประเมินการทดลองที่หกความเร็วปฏิบัติการ 27.0-53.7 RPS = ffiffiffiffi Kp [39] สี่ความถี่ชีพจรได้ beenconsidered ได้แก่ . 20, 40, 60 and80 Hzwhichcorrespondto typicaloperatingrange ของ amedium-sizefour-strokedieselengine สำหรับการตรวจสอบการทำนายรูปแบบที่สามความเร็วในการปฏิบัติการจะได้รับการพิจารณาคือ 27.0, 43.0 และ 53.7 RPS = ffiffiffiffi Kp และทั้งสี่ความถี่โอ๊ยชั้นที่ความเร็วเลือกเหล่านี้จะได้รับการวิเคราะห์ ตั้งแต่การทดสอบได้ดำเนินการในส่วนของเงื่อนไข cold- ชั้นโอ๊ย (เช่นโดยไม่ต้องมีเตาเผา แต่มีเพียงจำนวนเล็กน้อยของความร้อนต้นน้ำเพื่อหลีกเลี่ยงการรวมตัวที่ประตูทางออกกังหัน), ผลกระทบของการถ่ายเทความร้อนและการสูญเสียแบกสามารถปราบปราม นี้ได้อย่างมีประสิทธิภาพกำจัดความซับซ้อนเพิ่มเติมที่อาจจะนำเสนอเช่นความร้อนไม่สม่ำเสมอชั้น UX ในการถ่ายโอนความร้อนเป็นผลมาจากรูปก้นหอย cross-section [40-42], และการเปลี่ยนแปลงความหนืดของสารหล่อลื่นและการสูญเสียแบริ่งที่อุณหภูมิสูง [43 44] ดังนั้นข้อมูลการทดลองได้รับการพิจารณาเป็นอย่างหมดจดกังหันประสิทธิภาพพลศาสตร์.
รูปแบบ

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

เป็น adiabatic1 [ 38 ] กรณีนี้ไม่ได้ในเงื่อนไข ทำให้ประโยชน์flโอวเอนคำทำนายไม่ถูกต้องและเป็นการป้องกันแบบถูกใช้ในเงื่อนไขที่โอ๊ยflปลายน้ำเป็นแก๊สใช้ ( เช่นการแสดงตนของเทอร์โบ ระบบการผสมสองขั้นตอน turbocharging ฯลฯ ) ในกระดาษนี้การพัฒนาที่ไม่สำหรับการสูญเสียความดัน ( napl ) ขอบเขตเป็นกังหันใบพัดเขตแดนจะนำเสนอ การกำหนดรายละเอียดจะนำเสนอในส่วนที่ 2 จึงตัดสินใจเดินทางตามด้วยกังหันประสิทธิภาพตรวจสอบคงที่ในมาตรา 3ชีพจรflโอ๊ยกังหันประสิทธิภาพการทำนายจะถูกเปรียบเทียบกับวรรณคดีได้แก่การทดลอง [ 39 ] และ withthemeanlineintegrationprediction วิธี [ 37 ] ( itsformulation จะบรีfl Y ที่กล่าวถึงในมาตราที่ 4 ความถี่ 2.5 pulsatile สามความเร็วในการปฏิบัติการในมาตรา ๔ นอกจากflประสิทธิภาพการทำนายโอ๊ยเวลาที่ใช้ในการคำนวณนี้ napl ใบพัดเขตแดนก็จะถูกกล่าวถึงในส่วนที่ 5 .
1.2 ผลการทดลองใช้
บทความนี้สำหรับรูปแบบการตรวจสอบที่ถูกสร้างขึ้นในเย็น - flโอ๊ยกังหันทดสอบความสะดวกพร้อมที่อิมพีเรียลคอลเลจลอนดอน การทดสอบสิ่งอำนวยความสะดวกมีความเฉื่อยต่ำความเร็วสูงถาวรแม่เหล็กปัจจุบัน Eddy Dynamometer เป็นอุปกรณ์โหลด [ 39 ] และหมุนเครื่องกำเนิดไฟฟ้าเพื่อสร้างดิสก์ชีพจรชีพจรflโอ๊ยที่ความถี่แตกต่างกัน [ 9 ] ส่วนกังหันเทอร์โบเรียนที่นี่คือรายการของเดี่ยวผสม - flโอ๊ยกังหันชนิดที่ใบพัดถูกออกแบบโดย [ 15 ] และคู่กับรูปก้นหอยแบบหัวการค้าน้อยลงเต้นเป็นจังหวะ steady และflโอ๊ยกังหันประสิทธิภาพได้รับผลประเมินในหกความเร็วในการปฏิบัติการ จาก 27.0 ถึง 53.7 RPS = ffiffiffiffi KP [ 39 ] 4 beenconsidered ชีพจรความถี่ได้ คือ 20 , 40 , 60 and80 hzwhichcorrespondto ที่ typicaloperatingrange ของปานกลาง sizefour strokedieselengine . สำหรับแบบจำลองการทำนายการตรวจสอบสามความเร็วในการปฏิบัติการจะได้รับการพิจารณา ได้แก่ โชค , 43 .0 และ 53.7 RPS = ffiffiffiffi KP และสี่flโอ๊ยความถี่ที่เหล่านี้เลือกความเร็วจะถูกวิเคราะห์ เนื่องจากการทดลองที่เย็น - เงื่อนไข . . fl ( เช่น โดยไม่ต้องมี ของ ห้อง แต่มีเพียงจำนวนเล็กน้อยของความร้อนขั้นต้น เพื่อหลีกเลี่ยงการควบแน่นที่ออกจากกังหัน ) , ผลของการถ่ายเทความร้อนและแบริ่งการสูญเสียสามารถกำจัดนี้มีประสิทธิภาพกำจัดเพิ่มเติมความซับซ้อนที่อาจจะนำเสนอ เช่น ความไม่สม่ำเสมอของความร้อนfl ux ในการถ่ายโอนความร้อนผลของสามเหลี่ยมด้านเท่าขนาด 40 – [ 42 ] และการเปลี่ยนแปลงของความหนืดน้ำมันหล่อลื่นและแบริ่งการสูญเสียที่อุณหภูมิสูง 43,44 ] ดังนั้น ข้อมูลจากการทดลองสามารถถือว่าเป็นหมดจดกังหันประสิทธิภาพอากาศพลศาสตร์แบบ

.