PART 4—DESIGN RECOMMENDATIONSCHAPTE

PART 4—DESIGN RECOMMENDATIONS
CHAPTER 9—GENERAL DESIGN
CONSIDERATIONS
General design recommendations are presented in this
chapter. The recommendations presented are based on the
traditional reinforced concrete design principles stated in the
requirements of ACI 318-05 and knowledge of the specific
mechanical behavior of FRP reinforcement.
FRP strengthening systems should be designed to resist
tensile forces while maintaining strain compatibility between
the FRP and the concrete substrate. FRP reinforcement should
not be relied on to resist compressive forces. It is acceptable,
however, for FRP tension reinforcement to experience
compression due to moment reversals or changes in load
pattern. The compressive strength of the FRP reinforcement,
however, should be neglected.
9.1—Design philosophy
These design recommendations are based on limit-statesdesign
principles. This approach sets acceptable levels of
safety for the occurrence of both serviceability limit states
(excessive deflections and cracking) and ultimate limit states
(failure, stress rupture, and fatigue). In assessing the nominal
strength of a member, the possible failure modes and subsequent
strains and stresses in each material should be
assessed. For evaluating the serviceability of a member,
engineering principles, such as modular ratios and transformed
sections, can be used.
FRP strengthening systems should be designed in
accordance with ACI 318-05 strength and serviceability
requirements using the strength and load factors stated in
ACI 318-05. Additional reduction factors applied to the
contribution of the FRP reinforcement are recommended by
this guide to reflect uncertainties inherent in FRP systems
compared with steel reinforced and prestressed concrete.
These reduction factors were determined based on statistical
evaluation of variability in mechanical properties, predicted
versus full-scale test results, and field applications. FRP-related
reduction factors were calibrated to produce reliability
indexes typically above 3.5. Reliability indexes between 3.0
and 3.5 can be encountered in cases where relatively low
ratios of steel reinforcement combined with high ratios of
FRP reinforcement are used. Such cases are less likely to be
encountered in design because they violate the strengthincrease
limits of Section 9.2. Reliability indexes for FRPstrengthened
members are determined based on the approach
used for reinforced concrete buildings (Nowak and Szerszen
2003; Szerszen and Nowak 2003). In general, lower reliability
is expected in retrofitted and repaired structures than
in new structures.
9.2—Strengthening limits
Careful consideration should be given to determine
reasonable strengthening limits. These limits are imposed to
guard against collapse of the structure should bond or other
440.2R-22 ACI COMMITTEE REPORT
failure of the FRP system occur due to damage, vandalism,
or other causes. The unstrengthened structural member,
without FRP reinforcement, should have sufficient strength
to resist a certain level of load. In the event that the FRP
system is damaged, the structure will still be capable of
resisting a reasonable level of load without collapse. The
existing strength of the structure should be sufficient to resist
a level of load as described by Eq. (9-1)
(φRn)existing ≥ (1.1SDL + 0.75SLL)new (9-1)
A dead load factor of 1.1 is used because a relatively accurate
assessment of the existing dead loads of the structure can be
determined. A live load factor of 0.75 is used to exceed the
statistical mean of yearly maximum live load factor of 0.5, as
given in ASCE 7-05. The minimum strengthening limit of
Eq. (9-1) will allow the strengthened member to maintain
sufficient structural capacity until the damaged FRP has
been repaired.
In cases where the design live load acting on the member
to be strengthened has a high likelihood of being present for
a sustained period of time, a live load factor of 1.0 should be
used instead of 0.75 in Eq. (9-1). Examples include library
stack areas, heavy storage areas, warehouses, and other
occupancies with a live load exceeding 150 lb/ft2 (730 kg/m2).
More specific limits for structures requiring a fire endurance
rating are given in Section 9.2.1.
9.2.1 Structural fire endurance—The level of strengthening
that can be achieved through the use of externally bonded FRP
reinforcement is often limited by the code-required fireresistance
rating of a structure. The polymer resins currently
used in wet layup and prepreg FRP systems and the polymer
adhesives used in precured FRP systems suffer deterioration
of mechanical and bond properties at temperatures close to
or exceeding the Tg of the polymer (Bisby et al. 2005b).
While the Tg can vary significantly, depending on the
polymer chemistry, a typical range for field-applied resins
and adhesives is 140 to 180 °F (60 to 82 °C).
Although the FRP system itself has a low fire endurance,
a combination of the FRP system with an existing concrete
structure may still have an adequate level of fire endurance.
This occurs because an insulation system can improve the
overall fire rating of a reinforced concrete member by
providing protection to its components, concrete, and
reinforcing steel. The insulation system can delay strength
degradation of the concrete and steel due to fire exposure and
increase their residual strengths, thus increasing the fire
rating of the member. Hence, with proper insulation, the fire
rating of a member can be increased even with the FRP
contribution ignored (Bisby et al. 2005a; Williams et al.
2006). This is attributable to the inherent fire endurance of
the existing concrete structure alone. To investigate the fire
endurance of an FRP-strengthened concrete structure, it is
important to recognize that the strength of traditional reinforced
concrete structures is somewhat reduced during exposure to
the high temperatures associated with a fire event as well.
The yield strength of reinforcing steel and the compressive
strength of concrete are reduced. As a result, the overall
resistance of a reinforced concrete member to load effects is
reduced. This concept is used in ACI 216R to provide a
method of computing the fire endurance of concrete
members. ACI 216R suggests limits that maintain a reasonable
level of safety against complete collapse of the structure in
the event of a fire.
By extending the concepts established in ACI 216R to
FRP-strengthened reinforced concrete, limits on strengthening
can be used to ensure a strengthened structure will not
collapse in a fire event. A member’s resistance to load
effects, with reduced steel and concrete strengths and
without the strength of the FRP reinforcement, can be
computed. This resistance can then be compared with the
load demand on the member to ensure the structure will not
collapse under service loads and elevated temperatures.
The nominal strength of a structural member with a fire
resistance rating should satisfy the conditions of Eq. (9-2) if
it is to be strengthened with an FRP system. The load effects,
SDL and SLL, should be determined using the current load
requirements for the structure. If the FRP system is meant to
allow greater load-carrying strength, such as an increase in
live load, the load effects should be computed using these
greater loads. The nominal strength at high temperature
should be greater than the strengthened service load on the
member (ACI 216R should be used for ASTM E119 fire
scenarios)
Rnθ ≥ SDL + SLL (9-2)
The nominal resistance of the member at an elevated
temperature Rnθ may be determined using the guidelines
outlined in ACI 216R or through testing. The nominal
resistance Rnθ should be calculated based on the reduced
properties of the existing member. The resistance should be
computed for the time period required by the structure’s fireresistance
rating—for example, a 2-hour fire rating—and
should not account for the contribution of the FRP system,
unless the FRP temperature can be demonstrated to remain
below a critical temperature for FRP. The critical temperature
for the FRP may be defined as the temperature at which
significant deterioration of FRP properties has occurred.
More research is needed to accurately identify critical
temperatures for different types of FRP. Until better information
on the properties of FRP at high temperature is
available, the critical temperature of an FRP strengthening
system can be taken as the lowest Tg of the components of
the system.
Furthermore, if the FRP system is meant to address a loss
in strength, such as deterioration, the resistance should
reflect this loss. The fire endurance of FRP materials and
FRP strengthening systems can be improved through the use
of polymers having high Tg or using fire protection (Bisby et
al. 2005a).
9.2.2 Overall structural strength—While FRP systems are
effective in strengthening members for flexure and shear and
providing additional confinement, other modes of failure,
such as punching shear and bearing capacity of footings,
may be only slightly affected by FRP systems (Sharaf et al.
DESIGN AND CONSTRUCTION OF EXTERNALLY BONDED FRP SYSTEMS 440.2R-23
2006). All members of a structure should be capable of withstanding
the anticipated increase in loads associated with the
strengthened members.
Additionally, analysis should be performed on the
member strengthened by the FRP system to check that under
overload conditions the strengthened member will fail in a
flexural mode rather than in a shear mode.
9.2.3 Seismic applications—The majority of research into
seismic strengthening of structures has dealt with strengthening
of columns. FRP systems confine columns to improve
concrete compressive strength, reduce required splice
length, and increase the shear strength (Priestley et al. 1996).
Limited information is available for strengthening building
frames in seismic zones. When beams or floors in building
frames in seismic zones are strengthened, the strength and
stiffness

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

ส่วนที่ 4 — คำแนะนำออกแบบบทที่ 9 — ออกแบบทั่วไปข้อควรพิจารณาคำแนะนำออกแบบทั่วไปจะนำเสนอนี้บท คำแนะนำที่แสดงขึ้นอยู่กับการหลักการออกแบบคอนกรีตเสริมเหล็กแบบที่ระบุไว้ในการข้อกำหนดของ ACI 318-05 และความรู้เฉพาะพฤติกรรมทางกลของเหล็กเสริม FRPเพิ่มระบบ FRP ควรถูกออกแบบมาเพื่อต่อต้านกองกำลังของแรงดึงในขณะที่ต้องใช้ความเข้ากันได้ระหว่างการรักษาFRP และพื้นผิวคอนกรีต ควรเสริม FRPไม่ได้อาศัยระบบต่อต้านกองกำลัง compressive เป็นที่ยอมรับอย่างไรก็ตาม สำหรับ FRP ความตึงเครียดเสริมสร้างประสบการณ์อัดเนื่องจากขณะนี้กลับหรือเปลี่ยนแปลงในการโหลดรูปแบบการ ความแข็งแรงของเหล็กเสริม FRP, compressiveอย่างไรก็ตาม ควรจะที่ไม่มีกิจกรรม9.1 — ออกแบบปรัชญาคำแนะนำเหล่านี้ออกแบบขึ้นอยู่กับวงเงิน statesdesignหลักการ วิธีการนี้กำหนดระดับที่ยอมรับของความปลอดภัยสำหรับการเกิดขึ้นของทั้งสองประเทศวงเงิน serviceability(deflections มากเกินไปและถอด) และอเมริกาวงเงินสูงสุด(ความล้มเหลว ความเครียดแตก กล้า) ในการประเมินว่ายอมความแข็งแรงของสมาชิก โหมดความล้มเหลวได้ และต่อมาสายพันธุ์และความเครียดในแต่ละวัสดุควรประเมิน การประเมิน serviceability สมาชิกวิศวกรรมหลัก เช่นอัตราส่วนโมดูลาร์ และแปลงสามารถใช้ส่วนเพิ่มระบบ FRP ควรออกแบบในสามัคคีกับความแรงของ ACI 318-05 serviceabilityความต้องการใช้ปัจจัยความแข็งแรงและปริมาณที่ระบุไว้ในACI 318-05 ปัจจัยลดเพิ่มเติมกับการแนะนำส่วนเสริม FRPคำแนะนำนี้เพื่อสะท้อนถึงความไม่แน่นอนในระบบ FRPเมื่อเทียบกับเหล็กเสริมและคอนกรีตอัดแรงปัจจัยเหล่านี้ลดถูกกำหนดโดยใช้สถิติประเมินผลความแปรผันในคุณสมบัติทางกล ทำนายเมื่อเทียบกับผลการทดสอบอย่างเต็มรูปแบบ และเขตข้อมูลโปรแกรมประยุกต์ FRP ที่เกี่ยวข้องมีการปรับเทียบลดปัจจัยการผลิตความน่าเชื่อถือดัชนีด้านบน 3.5 โดยทั่วไป ดัชนีความน่าเชื่อถือระหว่าง 3.0และ 3.5 สามารถพบในกรณีค่อนข้างต่ำอัตราส่วนของเหล็กเสริมเหล็กรวม มีอัตราส่วนสูงมีใช้เหล็กเสริม FRP กรณีดังกล่าวมีแนวโน้มที่จะพบในการออกแบบเนื่องจากพวกเขาละเมิด strengthincreaseขีดจำกัดของ 9.2 ส่วน ดัชนีความน่าเชื่อถือสำหรับ FRPstrengthenedสมาชิกจะถูกกำหนดตามวิธีการใช้สำหรับอาคารคอนกรีตเสริมเหล็ก (Nowak และ Szerszen2003 Szerszen ก Nowak 2003) ทั่วไป ลดความน่าเชื่อถือคาดว่าใน retrofitted และซ่อมแซมโครงสร้างมากกว่าในโครงสร้างใหม่9.2 — เพิ่มวงเงินระวังควรพิจารณาเพื่อกำหนดขีดจำกัดเข้มแข็งสมเหตุสมผล ขีดจำกัดเหล่านี้จะกำหนดให้ยามกับการล่มสลายของโครงสร้างควรตราสารหนี้ หรืออื่น ๆ440.2R-รายงานของคณะกรรมการมา 22ความล้มเหลวของระบบ FRP เกิดความเสียหาย ป่าเถื่อนหรือสาเหตุอื่น ๆ โครงสร้างสมาชิก unstrengthenedโดยเหล็กเสริม FRP ควรมีความแข็งแรงเพียงพอการต่อต้านระดับโหลด ในกรณีที่ FRPระบบเสียหาย โครงสร้างจะยังคงมีความสามารถต่อต้านโหลดไม่ยุบในระดับเหมาะสม ที่ที่มีอยู่ความแข็งแรงของโครงสร้างควรจะเพียงพอที่จะต้านทานระดับของงานตามที่อธิบายไว้ โดย Eq. (9 - 1)(ΦRn) ที่มีอยู่≥ (1.1SDL + 0.75SLL) ใหม่ (9 - 1)ใช้ตัวโหลดตายของ 1.1 เพราะค่อนข้างถูกต้องสามารถประเมินโครงสร้างโหลดตายอยู่กำหนด ตัวโหลด live ของ 0.75 ใช้เกินตัวหมายความว่าสถิติของสดประจำปีสูงสุดการโหลดคูณ 0.5กำหนดใน ASCE 7-05 เข้มแข็งวงเงินต่ำสุดของEq. (9 - 1) จะช่วยให้สมาชิก strengthened เพื่อรักษาผลิตโครงสร้างพอจน FRP เสียหายได้การซ่อมแซมในกรณีที่การออกแบบอยู่โหลดทำหน้าที่บนสมาชิกมีความเข้มแข็งมีความเป็นไปได้สูงที่อยู่ในsustained ระยะเวลา ตัวโหลด live ของ 1.0 ควรใช้แทน 0.75 ใน Eq. (9 - 1) ตัวอย่างเช่นไลบรารีพื้นที่กอง พื้นที่หนัก คลังสินค้า และอื่น ๆoccupancies กับการถ่ายทอดสดโหลดเกิน 150 ปอนด์/ft2 (730 kg/m2)จำกัดเฉพาะสำหรับโครงสร้างที่ต้องมีความอดทนไฟได้จัดอันดับในหัวข้อ 9.2.19.2.1 ความอดทนไฟโครงสร้าง — ระดับความเข้มแข็งที่สามารถทำได้โดยใช้ FRP ภายนอกผูกเสริมแรงมักจะถูกจำกัด โดย fireresistance จำเป็นต้องใช้รหัสการจัดโครงสร้าง เรซิ่นโพลิเมอร์ในขณะนี้ใช้ในเปียก layup และ prepreg FRP ระบบและพอลิเมอร์กาวที่ใช้ในระบบ FRP precured ทุกข์เสื่อมสภาพเครื่องกลและคุณสมบัติที่อุณหภูมิใกล้เคียงกับหรือเกิน Tg ของพอลิเมอร์ (Bisby et al. 2005b)ในขณะ Tg อาจแตกต่างกันอย่างมีนัยสำคัญ ขึ้นอยู่กับการเคมีพอลิเมอร์ ช่วงปกติสำหรับฟิลด์ใช้เรซิ่นและกาวเป็น 140-180 ° F (60-82 ° C)แม้ว่าระบบ FRP เองมีความอดทนเป็นไฟต่ำการรวมกันของระบบ FRP กับคอนกรีตมีอยู่โครงสร้างอาจยังเป็นระดับที่เพียงพอของความอดทนไฟนี้เกิดขึ้นเนื่องจากเป็นระบบฉนวนกันความร้อนสามารถปรับปรุงการโดยรวม การติดไฟของสมาชิกคอนกรีตโดยป้องกันการประกอบ คอนกรีต และเหล็กเสริม ระบบฉนวนสามารถเลื่อนความแรงของคอนกรีตและเหล็กเนื่องจากแสงไฟ และเพิ่มความแข็งเหลือ เพิ่มไฟการจัดอันดับของสมาชิก ดังนั้น ด้วยฉนวนที่เหมาะสม ไฟสามารถเพิ่มคะแนนของสมาชิกกับ FRPส่วนละเว้น (Bisby et al. 2005a วิลเลียมส์ et al2006) . นี้เป็นการรวมความอดทนไฟโดยธรรมชาติของคอนกรีตโครงสร้างเพียงอย่างเดียว การตรวจสอบไฟความอดทนของตัว FRP แกร่งคอนกรีต เป็นต้องรู้ว่า เสริมความแข็งแรงของโบราณโครงสร้างคอนกรีตจะค่อนข้างลดลงระหว่างการสัมผัสอุณหภูมิสูงที่เกี่ยวข้องกับเหตุการณ์ไฟไหม้เช่นแรงผลตอบแทนของการเสริมเหล็กและการ compressiveความแข็งแรงของคอนกรีตจะลดลง เป็นผล โดยรวมมีความต้านทานของคอนกรีตสมาชิกโหลดผลลดลง แนวคิดนี้ถูกใช้ใน 216R มาให้เป็นวิธีการคำนวณไฟความทนทานของคอนกรีตสมาชิก 216R มาแนะนำวงเงินที่รักษาที่เหมาะสมระดับของความปลอดภัยกับการล่มของโครงสร้างในเหตุการณ์ไฟโดยขยายแนวคิดที่ก่อตั้งขึ้นใน 216R มาให้FRP แกร่งคอนกรีต จำกัดเพิ่มความแข็งแรงสามารถใช้เพื่อให้แน่ใจว่า โครงสร้าง strengthened จะไม่ยุบในเหตุการณ์ไฟไหม้ เป็นสมาชิกของความต้านทานโหลดลักษณะ พร้อมลดกำลังอัดของคอนกรีต และเหล็กกล้า และไม่ มีความแข็งแรงของเหล็กเสริม FRP สามารถคำนวณ ความต้านทานนี้สามารถแล้วเปรียบเทียบกับการความต้องการสมาชิกให้โครงสร้างจะไม่โหลดยุบภายใต้บริการโหลดและอุณหภูมิกำลังระบุสมาชิกโครงสร้างกับไฟจัดอันดับความต้านทานควรตอบสนองเงื่อนไขของ Eq. (9-2) ถ้ามันจะแข็งแรงขึ้นกับระบบ FRP ผลผลิตSDL และ SLL ควรกำหนดใช้โหลดปัจจุบันข้อกำหนดโครงสร้าง ถ้าระบบ FRP เป็นหมายถึงให้ค่าแบกโหลดแรง เช่นการเพิ่มโหลด live โหลดควรคำนวณผลใช้เหล่านี้โหลดมากขึ้น ระบุความแข็งแรงที่อุณหภูมิสูงควรมากกว่าการโหลดบริการความเข้มแข็งในการสมาชิก (ACI 216R ควรจะใช้สำหรับไฟฐาน ASTM E119สถานการณ์)Rnθ ≥ SDL + SLL (9-2)ต้านทานระบุของสมาชิกที่มีการยกระดับอุณหภูมิ Rnθ อาจกำหนดโดยใช้แนวทางระบุไว้ ในมา 216R หรือ ผ่านการทดสอบ ว่ายอมต้านทาน Rnθ ควรจะคำนวณจากการลดลงคุณสมบัติของสมาชิกที่มีอยู่ ควรต่อต้านคำนวณสำหรับรอบระยะเวลาที่ต้องใช้ fireresistance ของโครงสร้างคะแนนโดยตัวอย่าง การจัดอันดับ 2 ชั่วโมงไฟ — และควรไม่บัญชีสำหรับสัดส่วนของระบบ FRPนอกจากสามารถแสดงอุณหภูมิ FRP ยังต่ำกว่าอุณหภูมิสำคัญสำหรับ FRP อุณหภูมิสำคัญสำหรับ FRP อาจจะเป็นอุณหภูมิที่เกิดเสื่อมสภาพที่สำคัญคุณสมบัติ FRPวิจัยเพิ่มเติมจะต้องระบุอย่างสำคัญอุณหภูมิสำหรับ FRP ชนิดต่าง ๆ จนถึงข้อมูลดีขึ้นในคุณสมบัติของ FRP ที่อุณหภูมิสูงพร้อมใช้งาน อุณหภูมิสำคัญของ FRP เข้มแข็งสามารถนำเป็น Tg ต่ำของคอมโพเนนต์ของระบบระบบนอกจากนี้ ถ้าระบบ FRP เป็นหมายถึงการสูญเสียในความแข็งแรง เช่นเสื่อมสภาพ ควรต่อต้านสะท้อนถึงการขาดทุนนี้ ความอดทนไฟวัสดุ FRP และเพิ่มระบบ FRP สามารถปรับปรุงได้ผ่านการใช้ของโพลิเมอร์ที่มี Tg สูง หรือใช้ดับเพลิง (Bisby etal. 2005a)9.2.2 ความแข็งแรงโครงสร้างโดยรวม — ระบบ FRP ในขณะมีประสิทธิภาพเข้มแข็งสมาชิก flexure และแรงเฉือน และให้เพิ่มเติมเข้า ล้มเหลว โหมดอื่น ๆเช่นเจาะเฉือนและกำลังการผลิตแบริ่งของ footingsอาจมีผลกระทบเพียงเล็กน้อย โดยระบบ FRP (ชะร็อฟ et alออกแบบและก่อสร้างภายนอกถูกผูกมัดระบบ FRP 440.2R-232006) . สมาชิกทั้งหมดของโครงสร้างควรมีความสามารถซิเพิ่มคาดการณ์ปริมาณที่เกี่ยวข้องกับการความเข้มแข็งสมาชิกนอกจากนี้ ควรทำการวิเคราะห์ในการสมาชิกที่มากขึ้น โดยระบบ FRP เพื่อตรวจสอบว่าภายใต้โอเวอร์โหลดเงื่อนไขสมาชิก strengthened จะล้มเหลวในการโหมด flexural มากกว่า ในโหมดแรงเฉือน9.2.3 ธรณีประยุกต์ — ส่วนใหญ่ของงานวิจัยในแข็งแกร่งโครงสร้างธรณีวิทยาดำเนินการเสริมสร้างของคอลัมน์ ระบบ FRP กำหนดขอบเขตคอลัมน์การปรับปรุงคอนกรีตแรง compressive ลดต้องประกบความยาว และเพิ่มความแข็งแรงเฉือน (Priestley et al. 1996)มีข้อมูลจำกัดสำหรับเสริมสร้างอาคารเฟรมในเขตธรณี เมื่อคานหรือพื้นอาคารเฟรมในเขตธรณีวิทยามีความแข็ง ความแข็งแรง และความแข็ง

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

ส่วน 4-design แนะนำ


บท 9-general ออกแบบทั่วไปออกแบบพิจารณาข้อเสนอแนะที่นำเสนอในบทนี้

ข้อเสนอแนะที่นำเสนอจะขึ้นอยู่กับ
แบบดั้งเดิมการออกแบบคอนกรีตเสริมเหล็กหลักการที่ระบุไว้ในข้อกำหนดของ ACI
318-05 และความรู้ของพฤติกรรมเชิงกลของเหล็กโดยเฉพาะ

ไฟเบอร์กลาส FRP การเสริมสร้างระบบควรออกแบบให้ต้านทาน
แรงดึงในขณะที่รักษาความเข้ากันได้ระหว่างสายพันธุ์
FRP และพื้นผิวคอนกรีต เสริม FRP ควร
ไม่ต้องอาศัยการต้านทานความแข็งแรงที่ มันเป็นที่ยอมรับ ,
แต่สําหรับ FRP แรงเสริมประสบการณ์
อัดเนื่องจากขณะ reversals โหลด
หรือการเปลี่ยนแปลงในรูปแบบ ด้านกำลังรับแรงอัดของไฟเบอร์กลาสเสริมแรง ,
แต่ควรจะละเลย .
91-design ปรัชญา
แนะนำโครงการเหล่านี้จะขึ้นอยู่กับหลักการ statesdesign จำกัด

วิธีการนี้ชุดระดับที่ยอมรับของ
ความปลอดภัยสำหรับการเกิดทั้งประสิทธิภาพจำกัดสหรัฐอเมริกา
( มากเกินไปการแอ่นตัว และถอด ) และ Ultimate จำกัดสหรัฐอเมริกา
( ความล้มเหลว , ความแตก และความเหนื่อยล้า ) ในการประเมินความแข็งแรงน้อย
ของสมาชิก , โหมดความล้มเหลวและต่อมา
เป็นไปได้สายพันธุ์และความเค้นในวัสดุแต่ละชนิดควร
ประเมิน การประเมินประสิทธิภาพของสมาชิก
หลักวิศวกรรม เช่น โมดูลาร์ อัตราส่วนและเปลี่ยน

ส่วน สามารถใช้เสริมการเสริมสร้างระบบควรออกแบบตามความแข็งแรงของ 318-05

ใช้ความแข็งแรงและความต้องการประสิทธิภาพและปัจจัยโหลดไว้ใน 318-05
ACI .ปัจจัยที่ลดเพิ่มเติมที่ใช้กับ
ผลงานของ FRP การเสริมแรงจะแนะนำโดย
คู่มือนี้สะท้อนให้เห็นถึงความไม่แน่นอนที่มีอยู่ในระบบ FRP
เมื่อเทียบกับเหล็กและคอนกรีตเสริมเหล็กคอนกรีตอัดแรง .
ปัจจัยที่ลดเหล่านี้ตัดสินใจบนพื้นฐานของความแปรปรวนในการประเมินผลทางสถิติ

เมื่อเทียบกับคุณสมบัติทางกล และคาดการณ์ผลการทดสอบเต็มรูปแบบและใช้งานภาคสนามที่เกี่ยวข้องกับการลดปัจจัยที่ทำการสอบเทียบ FRP
ผลิตดัชนีความน่าเชื่อถือ
มักจะสูงกว่า 3.5 . ค่าดัชนีระหว่าง 3.0
3.5 สามารถพบได้ในรายที่ค่อนข้างต่ำ
อัตราส่วนเหล็กเสริมร่วมกับสูงอัตราส่วน
เสริม FRP ใช้ กรณีดังกล่าวมีโอกาสน้อยมากที่จะพบในการออกแบบ
เพราะพวกเขาละเมิดขอบเขตของมาตรา strengthincrease
9.2 .ดัชนีความเชื่อมั่น frpstrengthened
สมาชิกมุ่งมั่นตามแนวคิด
ใช้สำหรับอาคารคอนกรีตเสริมเหล็ก ( โนวัค และ szerszen
2003 ; และ szerszen โนวัค 2003 ) โดยทั่วไปลดความน่าเชื่อถือ
คาดว่าในการดัดแปลงและซ่อมแซมโครงสร้างในโครงสร้างใหม่มากกว่า
.

9.2-strengthening จำกัด พิจารณาอย่างรอบคอบ ควรได้รับการตรวจสอบ
เหมาะสมเพิ่มจำกัดเหล่านี้ จำกัด กำหนด เพื่อป้องกันการล่มสลายของ

440.2r-22 พันธบัตรหรืออื่น ๆโครงสร้างของคณะกรรมการรายงาน
ความล้มเหลวของ FRP ระบบเกิดขึ้นเนื่องจากความเสียหายที่ป่าเถื่อน
หรือสาเหตุอื่น ๆ สมาชิก unstrengthened
โดยไม่ต้องเสริมโครงสร้าง , FRP , ควรจะเพียงพอที่จะต้านทานแรง
ระดับโหลด ในกรณีที่ระบบ FRP
เสียหายโครงสร้างจะยังคงสามารถ
ขัดขืนพอสมควรโหลดโดยไม่ต้องยุบ
ที่มีอยู่ความแข็งแรงของโครงสร้างควรจะเพียงพอที่จะต้านทาน
ระดับโหลดตามที่อธิบายไว้โดยอีคิว ( 9-1 )
( φ Rn ) ≥ที่มีอยู่ ( 1.1sdl 0.75sll ) ใหม่ ( 9-1 )
ปัจจัยโหลดตาย 1.1 ใช้เพราะการประเมินที่ถูกต้อง
ค่อนข้างของที่มีอยู่แล้วโหลดของโครงสร้างสามารถ
มุ่งมั่นสดปัจจัยโหลด 0.75 ใช้เกิน
หมายถึงสถิติรายปีสูงสุดอาศัยปัจจัยโหลด 0.5 ตามที่ระบุใน 7-05 ASCE
. ขั้นต่ำเพิ่มขีด จำกัด ของ
อีคิว ( 9-1 ) จะช่วยให้สมาชิกในการรักษาความเข้มแข็ง
ความจุเพียงพอจนโครงสร้างเสียหาย

FRP ได้ถูกซ่อมแซม ในกรณีที่การออกแบบสดทำสมาชิก
โหลดให้มีความเข้มแข็ง มีโอกาสสูงที่เป็นปัจจุบันสำหรับ
อย่างยั่งยืน ระยะเวลา สดปัจจัยโหลด 1.0 ควรจะ
ใช้แทน 0.75 ในอีคิว ( 9-1 ) ตัวอย่างรวมถึงพื้นที่กองห้องสมุด
หนัก , พื้นที่จัดเก็บ , โกดัง , และอื่น ๆที่มีอยู่ occupancies
โหลด เกิน 150 ปอนด์ / ft2 ( 730 กก. / ตร. ม. ) .
จำกัดเฉพาะเจาะจงมากขึ้นสำหรับโครงสร้างที่ต้องการไฟความอดทน
อันดับจะได้รับในมาตรา 92.1 .
9.2.1 โครงสร้างไฟความอดทนระดับเพิ่ม
ที่สามารถทำได้ผ่านการใช้ภายนอกเพื่อเสริม FRP
มักจะ จำกัด ด้วยรหัสที่ต้อง fireresistance
อันดับของโครงสร้าง โพลิเมอร์เรซิ่นในปัจจุบัน
ใช้เลย์อัพ เปียกและพอลิเมอร์
prepreg FRP ระบบกาวที่ใช้ในการ precured FRP ระบบประสบความเสื่อม
คุณสมบัติเชิงกลและพันธบัตรที่อุณหภูมิใกล้เคียง
หรือเกิน TG ของพอลิเมอร์ บิ ี ( et al . 2005b ) .
ในขณะที่ TG สามารถแตกต่างกันอย่างมากขึ้นอยู่กับ
พอลิเมอร์เคมี ช่วงปกติสำหรับเขตใช้เรซิ่น
และกาว 140 ถึง 180 ° F ( 60 82 องศา C )
แม้ว่าระบบ FRP ตัวเองมีความอดทนไฟต่ำ
การรวมกันของระบบ FRP กับที่มีอยู่ คอนกรีต
โครงสร้างอาจยังคงมีระดับที่เพียงพอของวัสดุทนไฟ .
นี้เกิดขึ้นเพราะฉนวนกันความร้อนระบบสามารถปรับปรุง
รวมไฟอันดับของสมาชิกคอนกรีตเสริมเหล็กโดย
ให้การคุ้มครองส่วนประกอบของคอนกรีตและเหล็กเสริม ,
. ระบบฉนวนกันความร้อนที่สามารถชะลอการเสื่อมสภาพของคอนกรีต และเหล็กแรง

เนื่องจากไฟแสงและเพิ่มจุดแข็งที่เหลือของพวกเขาดังนั้น การเพิ่มไฟ
คะแนนของสมาชิก ดังนั้น มีฉนวนกันความร้อนที่เหมาะสม ไฟ
คะแนนของสมาชิกจะเพิ่มขึ้นแม้ว่า FRP
บริจาค บิ ีละเว้น ( et al . 2005a ; วิลเลี่ยม et al .
2006 ) นี้เป็นข้อมูลที่บริษัทไฟความทนทานของโครงสร้างคอนกรีต
ที่มีอยู่คนเดียว เพื่อตรวจสอบไฟ
ความอดทนของไฟเบอร์กลาสเสริมกำลังโครงสร้างคอนกรีต มัน
สำคัญที่ต้องจำว่า ความแข็งแรงของโครงสร้างคอนกรีตเสริมเหล็กแบบ


ค่อนข้างลดลงระหว่างแสงอุณหภูมิสูงที่เกี่ยวข้องกับเหตุการณ์ไฟไหม้เช่นกัน
ครากของเหล็กเสริมและกำลังรับแรงอัดของคอนกรีตจะลดลง
. ผลความต้านทานโดยรวม
ของคอนกรีตเสริมเหล็กสมาชิกโหลดผลคือ
ลดลงแนวคิดนี้จะใช้ใน 216r ACI ให้
วิธีคำนวณไฟความอดทนของสมาชิกคอนกรีต

คอนกรีตจำกัด 216r แนะนำว่ารักษาที่เหมาะสม
ระดับความปลอดภัยกับการล่มสลายที่สมบูรณ์ของโครงสร้างในเหตุการณ์ไฟไหม้
.
โดยขยายแนวคิดของการก่อตั้งใน 216r
FRP จำกัด ในการเสริมสร้างความเข้มแข็ง
คอนกรีตเสริมเหล็กสามารถใช้เพื่อให้แน่ใจว่าโครงสร้างจะไม่แข็งแรงขึ้น
ยุบในเหตุการณ์ไฟไหม้ สมาชิกของความต้านทานโหลดผลด้วยเหล็กและคอนกรีตลดลงจุดแข็งและ
ไม่มีความแข็งแรงของไฟเบอร์กลาสเสริมสามารถ
คํานวณ ความต้านทานนี้แล้วสามารถเทียบกับ
โหลดความต้องการสมาชิกเพื่อให้แน่ใจว่าโครงสร้างจะไม่ล่มสลายภายใต้บริการ

โหลดอุณหภูมิสูงขึ้นในความแข็งแรงของสมาชิกในโครงสร้าง กับไฟ
ต้านทานการประเมินควรตอบสนองเงื่อนไขของอีคิว ( ช่วย ) ถ้า
มันมีความเข้มแข็ง ด้วยการเสริมระบบ โหลดผล
SDL SLL และควรกำหนดใช้ในปัจจุบันโหลด
ความต้องการสำหรับโครงสร้าง ถ้าระบบ FRP หมายถึง
ให้ความแข็งแรงการรับน้ำหนักที่มากขึ้น เช่น เพิ่ม
โหลดอยู่โหลดผลควรคำนวณการใช้เหล่านี้
โหลดมากกว่า แรงน้อยที่
อุณหภูมิสูงควรจะมากกว่าความเข้มแข็งบริการโหลดบน
สมาชิก ( ACI 216r ควรใช้มาตรฐาน ASTM E119 ไฟ

θสถานการณ์ ) rn ≥ SDL SLL ( ช่วย )
ค่าความต้านทานของสมาชิกในการยกระดับ
อุณหภูมิ Rn θอาจจะพิจารณาการใช้แนวทาง
ที่ระบุไว้ใน หรือ ACI 216r ผ่านการทดสอบระบุ
ต้านทาน Rn θควรจะคำนวณบนพื้นฐานลดลง
คุณสมบัติของสมาชิกที่มีอยู่ ความต้านทานควรจะ
คำนวณสำหรับระยะเวลาที่ใช้ โดยโครงสร้างของ fireresistance
อันดับ ตัวอย่างเช่น ไฟ 2 ชั่วโมงและจัดอันดับ
ควรบัญชีสำหรับส่วนของระบบ FRP
นอกจาก FRP อุณหภูมิสามารถแสดงคงอยู่
ด้านล่างอุณหภูมิวิกฤติ FRP
อุณหภูมิวิกฤติ FRP อาจจะหมายถึงอุณหภูมิที่
การเสื่อมสภาพที่สําคัญของ คุณสมบัติ ไฟเบอร์กลาส เกิดขึ้น การวิจัยเพิ่มเติมเป็นสิ่งจำเป็นเพื่อ

ถูกต้องระบุอุณหภูมิวิกฤตสำหรับประเภทที่แตกต่างกันของ FRP จนกว่าดีข้อมูล
ต่อคุณสมบัติของไฟเบอร์กลาสที่อุณหภูมิสูง
พร้อมใช้งานอุณหภูมิวิกฤตของระบบ FRP เพิ่ม
สามารถถ่ายเป็น TG ต่ำสุดของส่วนประกอบของระบบ
.
ถ้าระบบ FRP หมายถึงที่อยู่การสูญเสีย
ในความแข็งแรง เช่น การเสื่อมสภาพ ต้านทานควร
สะท้อนการสูญเสียนี้ ไฟความอดทนของวัสดุไฟเบอร์กลาส FRP และการเสริมสร้างระบบสามารถปรับปรุง

ผ่านใช้ของพอลิเมอร์มี TG สูง หรือใช้ป้องกันไฟ บิ ีร้อยเอ็ด
อัล 2005a )
9.2.2 รวมโครงสร้างที่แข็งแรงในขณะที่ระบบ FRP เป็น
มีประสิทธิภาพในการเสริมสร้างแรงดัดและแรงเฉือน และสมาชิก
ให้โอบรัดเพิ่มเติม โหมดอื่น ๆของความล้มเหลว
เช่นเจาะรูและแบกความจุ footings
อาจจะเพียงเล็กน้อย , ผลกระทบจากระบบ FRP ( ชาราฟ et al .
การออกแบบและสร้างระบบภายนอกผูกมัด FRP 440.2r-23
2006 ) สมาชิกทั้งหมดของโครงสร้างควรมีความสามารถทนต่อ
คาดว่าจะเพิ่มโหลดที่เกี่ยวข้องกับ

นอกจากนี้การวิเคราะห์ความเข้มแข็งของสมาชิก ควรดำเนินการบน
สมาชิกมีความเข้มแข็ง โดยระบบ FRP เพื่อตรวจสอบว่าภายใต้เงื่อนไขมีสมาชิกเกิน

จะล้มเหลวในการตัดโหมดมากกว่าในโหมด
9.2.3 แผ่นดินไหวโปรแกรมส่วนใหญ่ของการวิจัยในการเพิ่มการสั่นสะเทือนของโครงสร้างมีแจก

กับความเข้มแข็งของคอลัมน์ ระบบ FRP จำกัด คอลัมน์ที่จะปรับปรุง
กำลังอัดคอนกรีต ต้องลดดาม
ความยาว และเพิ่มความแข็งแรง ( เพรสลีย์ et al . 1996 ) .
ข้อมูล จำกัด สามารถใช้ได้สำหรับการเสริมสร้างอาคาร
เฟรมในโซนแผ่นดินไหว . เมื่อคานหรือพื้นในอาคาร
เฟรมในโซนแผ่นดินไหวมีความเข้มแข็ง ความแข็งแกร่งและ
เนส