5.1 CONCLUSIONSThe key outcomes of

5.1 CONCLUSIONS
The key outcomes of the experimental study are:
1. The mean force (along x and z axes) and pitching moment coefficients obtained
during the wind tunnel study for twin arrangement (A2) of PV panels were in a
good agreement with the results of a prior related investigation.
2. The drag force coefficient was reduced when PV panel porosity was introduced.
The peak and standard deviation values exhibited higher levels of the reduction
than the mean values.
3. The lift force coefficient was the largest at 30
o
pitch angle for 0
o
and 180
o
wind
directions. Relatively weak impact of the PV panel porosity, for wind direction of
180
o
, was found on the mean, standard deviation and peak lift force coefficients.
Lift force on the porous models at wind direction of 0
o
was lower than that on the
non-porous model.
4. Normal force coefficients for the porous models decreased with an increasing
porosity. These reductions for the mean and fluctuating components were more
pronounced for wind direction of 0
o
than for 180
o
. The porosity effects were
small for the quadruple arrangement of PV panels.
5. The pitching moment coefficient exhibited a maximum reduction of 35%, for the
twin arrangement of PV panels. Minimal reduction in pitching moments was
23
observed for PV panels with quadruple arrangement. The pitching moment was
found to be highest for the PVT pitch angle of 30
o
, for wind flowing normal to the
pivot axis.
6. Introduction of porosity was not effective in reduction of wind forces on the
tracker with quadruple arranged PV panels.
7. Design wind loads were calculated for the prototype scale of PVT using the
normal force coefficients obtained from the wind tunnel tests and compared with
ASCE 7-05 standard results for 0
o
and 180
o
wind directions. The peak design
forces from wind tunnel results were found to be in good agreement with the
ASCE 7-05 based design loads.

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

5.1 สรุปผลสำคัญของการศึกษาทดลองคือ:1. แรงเฉลี่ย (ตามแนว x และแกน z) และขว้างสัมประสิทธิ์ขณะรับ ในระหว่างศึกษาอุโมงค์ลม (A2) การจัดคู่ของ PV แผงอยู่ในตัว ข้อตกลงที่ดีกับผลการตรวจสอบที่เกี่ยวข้องทราบ 2.สัมประสิทธิ์แรงลากถูกลดลงเมื่อ porosity แผง PV ถูกนำมาใช้ระดับสูงของการลดจัดแสดงค่าสูงสุดและค่าเบี่ยงเบนมาตรฐาน กว่าค่าเฉลี่ย3. ค่าสัมประสิทธิ์แรงยกใหญ่ที่สุดใน 30oมุมสนามสำหรับ 0oและ 180oลม ทิศทางการ ผลกระทบที่ PV แผง porosity สำหรับทิศทางลมค่อนข้างอ่อนแอ 180oพบกับค่าเฉลี่ย ส่วนเบี่ยงเบนมาตรฐานและการยกสูงสุดบังคับสัมประสิทธิ์การ ยกกำลังกับรุ่น porous ที่ทิศทางลม 0oต่ำกว่าที่ แบบจำลองไม่ใช่ porous4. สัมประสิทธิ์แรงปกติรุ่น porous ลดลง ด้วยการเพิ่ม porosity เหล่านี้ลดค่าเฉลี่ยและส่วนประกอบความได้มากขึ้น การออกเสียงในทิศทางลม 0oกว่าสำหรับ 180o. ได้ผล porosity ขนาดเล็กสำหรับการจัดเรียงควอดแผง PV 5. ค่าสัมประสิทธิ์ขณะขว้างจัดแสดงลดสูงสุด 35% ในการ จัดคู่ของแผง PV ลดน้อยที่สุดในช่วงเวลาขว้างได้ 23สังเกตสำหรับแผง PV กับจัดควอด ขณะขว้างได้พบเป็นสูงสุดสำหรับมุมสนาม PVT 30oสำหรับลมไหลปกติ แกนสาระสำคัญ6. แนะนำ porosity ไม่มีประสิทธิภาพในการลดกองกำลังลมในการ ตัวติดตาม ด้วยห้องควอดจัดแผง PV7. โหลดลมออกแบบคำนวณได้สำหรับระดับต้นแบบของ PVT ที่ใช้การ แรงปกติได้จากการทดสอบในอุโมงค์ลม และเปรียบเทียบกับ ผลมาตรฐาน ASCE 7-05 0oและ 180oทิศทางลม การออกแบบสูงสุด กองกำลังจากอุโมงค์ลมผลพบในข้อตกลงที่ดีกับการ ASCE 7-05 การออกแบบโหลด

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

5.1 สรุป
ผลที่สำคัญของการศึกษาทดลองคือ:
1 แรงเฉลี่ย (พร้อมแกน x และ Z) และขว้างสัมประสิทธิ์ช่วงเวลาที่ได้รับ
ในระหว่างการศึกษาในอุโมงค์ลมสำหรับการจัดคู่ (A2) ของแผงเซลล์แสงอาทิตย์อยู่ใน
ข้อตกลงที่ดีกับผลของการสืบสวนที่เกี่ยวข้องก่อน.
2 แรงลากสัมประสิทธิ์ลดลงเมื่อพรุนแผงเซลล์แสงอาทิตย์ได้รับการแนะนำ.
สูงสุดและค่าส่วนเบี่ยงเบนมาตรฐานแสดงระดับที่สูงขึ้นของการลด
กว่าค่าเฉลี่ย.
3 ค่าสัมประสิทธิ์แรงยกเป็นที่ใหญ่ที่สุดในวันที่ 30
o
มุมสนาม 0
o
และ 180
o
ลม
ทิศทาง ผลกระทบที่ค่อนข้างอ่อนแอของความพรุนแผงเซลล์แสงอาทิตย์สำหรับทิศทางลมของ
180
o
ถูกพบในค่าเฉลี่ยส่วนเบี่ยงเบนมาตรฐานและค่าสัมประสิทธิ์แรงยกสูงสุด.
ยกผลบังคับใช้ในรูปแบบที่มีรูพรุนที่ทิศทางลมของ 0
o
ต่ำกว่าที่
ไม่ใช่ รูปแบบมีรูพรุน.
4 ค่าสัมประสิทธิ์แรงปกติสำหรับรุ่นที่มีรูพรุนลดลงด้วยการเพิ่ม
ความพรุน เหล่านี้สำหรับการลดความผันผวนของค่าเฉลี่ยและส่วนประกอบอื่น ๆ อีกมากมายได้รับการ
ออกเสียงสำหรับทิศทางลมของ 0
o
กว่า 180
o
ผลกระทบพรุนมี
ขนาดเล็กสำหรับการจัดสี่เท่าของแผงเซลล์แสงอาทิตย์.
5 ค่าสัมประสิทธิ์ขณะทอยแสดงลดสูงสุด 35% สำหรับ
การจัดฝาแฝดของแผงเซลล์แสงอาทิตย์ ลดลงน้อยที่สุดในช่วงเวลาที่ถูกขว้าง
23
สังเกตสำหรับแผงเซลล์แสงอาทิตย์ที่มีการจัดเรียงสี่เท่า ขณะขว้างถูก
พบว่ามีมากที่สุดเพื่อให้ได้มุมสนาม PVT 30
o
, ลมไหลปกติ
แกนหมุน.
6 บทนำของพรุนไม่ได้มีประสิทธิภาพในการลดกองกำลังลมที่
ติดตามสี่เท่าที่มีการจัดแผงเซลล์แสงอาทิตย์.
7 แรงลมการออกแบบนี้จะถูกคำนวณสำหรับขนาดต้นแบบของ PVT โดยใช้
ค่าสัมประสิทธิ์แรงปกติที่ได้รับจากการทดสอบในอุโมงค์ลมและเมื่อเทียบกับ
ASCE 7-05 ผลมาตรฐาน 0
o
และ 180
o
ทิศทางลม การออกแบบยอด
กองกำลังจากลมผลอุโมงค์พบว่ามีอยู่ในข้อตกลงที่ดีกับ
ASCE 7-05 โหลดการออกแบบตาม

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

สรุป 5.1
ผลลัพธ์หลักของการศึกษา :
1 หมายถึงบังคับ ( ตามแกน X และ Z ) และทอยได้ในขณะที่ค่าสัมประสิทธิ์
ในระหว่างการศึกษาในอุโมงค์ลมเพื่อจัดเรียงแฝด ( A2 ) ของแผงเซลล์แสงอาทิตย์อยู่ในข้อตกลง
ที่ดีกับผลก่อน ที่เกี่ยวข้องกับการสืบสวน
2 . ลากค่าสัมประสิทธิ์แรงลดลงเมื่อความพรุนและแผงเซลล์แสงอาทิตย์ได้รับการแนะนำ .
สูงสุดและค่าส่วนเบี่ยงเบนมาตรฐานและระดับที่สูงขึ้นของการลดลงกว่าค่าเฉลี่ยค่า
.
3 สัมประสิทธิ์แรงยกเป็นแรงที่ใหญ่ที่สุดที่มุมสนาม 30
o
0
o

o

180 ลมและทิศทาง ผลกระทบค่อนข้างอ่อนแอของ PV แผงความพรุน และทิศทางลมของ
180
o
, ถูกพบบนค่าเฉลี่ย ส่วนเบี่ยงเบนมาตรฐาน และสัมประสิทธิ์แรงยอดยก .
ยกในรุ่นที่มีรูพรุนที่บังคับทิศทางลม 0
o
ต่ำกว่าบน

ไม่มีรูพรุนแบบ 4 ค่าสัมประสิทธิ์แรงปกติ สำหรับรุ่นที่มีรูพรุนลดลงด้วยการเพิ่ม
พรุน เหล่านี้คือองค์ประกอบและลดความผันผวนและออกเสียงสำหรับทิศทางลม
0
o
กว่า 180
o
ผลคือ รูพรุนขนาดเล็กสำหรับการจัดเรียงสี่
ของแผงเซลล์แสงอาทิตย์ .
5ขณะนี้มีขว้างบอลแบบสูงสุด ลด 35% สำหรับ
จัดคู่ของแผงเซลล์แสงอาทิตย์ . การลดช่วงเวลาในระดับน้อยที่สุดคือ 23

สังเกตจากแผงกับการจัดเรียงสามเท่า การเล่นทอยตอนนั้น
ได้สูงสุด Pvt มุมสนาม 30
o
, ลมไหลปกติหมุนแกน
.
6ความรู้เบื้องต้นของความไม่มีประสิทธิภาพในการลดแรงลมใน
ติดตามกับสี่จัดแผงเซลล์แสงอาทิตย์ .
7 แรงลมสำหรับการออกแบบคำนวณต้นแบบขนาด Pvt ใช้
ปกติแรงสัมประสิทธิ์ที่ได้จากอุโมงค์ลมทดสอบและเปรียบเทียบกับผลมาตรฐาน ASCE 7-05
0
O
และ 180
o
ทิศทางลม . ยอดการออกแบบ
กองกำลังจากอุโมงค์ลมพบอยู่ในข้อตกลงที่ดีกับ
ASCE 7-05 ออกแบบตามโหลด