From Eqs. (5) and (6), Dh is channe

From Eqs. (5) and (6), Dh is channel hydraulic diameter, jLS and
jGS are liquid and gas superficial velocities, respectively, qL and qG
are liquid and gas densities, respectively, and lL and lG are liquid
and gas viscosities, respectively.
The flow visualization indicated that flow behaviors under the
present conditions (superficial Reynolds numbers of gas and liquid
ranging between 54–142 and 131–373, respectively) can be significantly
affected by the change in inlet section. The flow pattern
identification was mostly observed under a given flow condition.
Fig. 7 shows flow patterns at different locations.
Slug flow, characterized by elongated bubbles flowing in the axial
direction, and gas core flow, which is defined as long gas slug
occupied over a length of channel, were observed. As shown in
Fig. 7a, for the inlet section which led the gas–liquid mixture directly
to the micro-channels, large gas bubbles in the chamber
could expand along the channel length, leading to gas core flow
in most channels. The formation of gas core flow is schematically
depicted in Fig. 8. Comparatively, almost all the channels could
be occupied by slug flow, as seen in Fig. 7b, when a piece of foamed
plastic polymer inserted in the inlet section was used to induce the
discrete bubbles before entering the channels.
In this work, the flow pattern results were taken simultaneously
with the heat transfer data. Flow patterns were expected to affect
the heat transfer phenomena. Different flow patterns may give differences
in heat transfer mechanisms during gas–liquid flow. The
effect of flow pattern on heat transfer characteristics is discussed
next.
4.2. Heat transfer results
The average Nusselt numbers were plotted against superficial
Reynolds numbers, as presented in Figs. 9 and 10. As seen in
Fig. 9, the results, as expected, showed monotonous increases of
the Nusselt numbers with the liquid superficial Reynolds numbers.
As also shown in the figure, the Nusselt number increases with
increasing the gas superficial Reynolds number. Hetsroni et al.
[19] studied heat transfer characteristics in the channels of
0.1 mm in size and reported that an increase in gas superficial Reynolds
number involved a decrease in heat transfer, which was
opposite to the present results corresponding to micro-channels
of 0.4 mm in size. The behavior observed by Hetsroni et al. [19]
may be mainly due to, as suggested by Chung and Kawaji [2], significant
effects of surface tension as well as liquid viscosity, which
prohibit agitation of the gas–liquid interface in very small channels.
Such different observations were also reported by Choo and
Kim [21]. Based on their work, the heat transfer results for the
channels with diameters of 0.14 mm and 0.22 mm revealed the
trend similar to that of Hetsroni et al. [19]. On the other hand,
for the 0.33 mm and 0.5 mm channels, Choo and Kim [21] reported
the Nusselt number increasing with increasing the air flow rate.
The effect of flow pattern on gas–liquid heat transfer is shown
in Fig. 10. The Nusselt number was higher for slug flow (Fig. 7b)
than for gas core flow (Fig. 7a). This result indicates that the installation
of a piece of foamed plastic polymer can improve the distribution
of phases in micro-channels. As shown in Fig. 10, the
Nusselt number can be enhanced up to 40% at high flow rates.
The improvement of heat transfer may be mainly attributed to
the small gas slugs contributing to agitation in the liquid film on
the wall.
There have been several factors influencing the two-phase flow
maldistribution in parallel channels. The relevant factors were recently
given in details by Dario et al. [26].
Interestingly, the results based on micro-scale flow boiling
involving complex mechanisms, reported by Ong and Thome [27]
and Saisorn et al. [6], indicated that slug flow appeared with low
heat transfer coefficient in comparison to the vapor core flow.
Fig. 11 illustrates heat transfer enhancement ratio for the present
flow conditions. For slug flow, a heat transfer enhancement up
to 80% was obtained over the single-phase flow.

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

จาก Eqs (5) และ (6), Dh เป็นช่องขนาดไฮดรอลิก jLS และjGS เป็นของเหลว และก๊าซทั้งความเร็ว ตามลำดับ qL และจีมีความหนาแน่นของเหลวและก๊าซ ตามลำดับ และ lL และ lG เป็นของเหลวและก๊าซความหนืด ตามลำดับการแสดงไหลระบุว่า กระแสพฤติกรรมภายใต้การเงื่อนไขในปัจจุบัน (เผิน ๆ เรย์โนลด์สเลขของก๊าซและของเหลวตั้งแต่ 54 – 142 และ 131 – 373 ตามลำดับ) อย่างมีนัยสำคัญสามารถได้รับผลกระทบจากการเปลี่ยนแปลงในส่วนของทางเข้า รูปแบบของกระแสรหัสส่วนใหญ่พบว่า ภายใต้เงื่อนไขกำหนดกระแสรูป 7 แสดงรูปแบบการไหลที่ตำแหน่งต่าง ๆบุ้งไหล ลักษณะยาวฟองอากาศไหลในแนวแกนทิศทาง และก๊าซกระแสหลัก เป็นก๊าซยาวบุ้งครอบครองมากกว่าความยาวของช่อง ถูกตั้งข้อสังเกต ดังแสดงในรูป 7a ส่วนช่องซึ่งนำส่วนผสมของเหลวแก๊สโดยตรงเพื่อช่องไมโคร ฟองก๊าซขนาดใหญ่ในห้องจะขยายตัวตามความยาวช่องทาง นำไปสู่กระแสหลักก๊าซในช่องมากที่สุด การก่อตัวของกระแสก๊าซหลักคือ schematicallyแสดงในรูป 8 ค่อนข้าง เกือบทุกช่องสามารถครอบครอง โดยบุ้งไหล เท่าที่เห็นในรูป 7b เมื่อชิ้นส่วนของโฟมใช้โพลิเมอร์พลาสติกที่แทรกในส่วนทางเข้าจะทำให้เกิดการฟองแยกก่อนเข้าช่องในงานนี้ ผลรูปแบบการไหลถ่ายพร้อมกันมีความร้อนถ่ายโอนข้อมูล คาดว่าจะมีผลต่อรูปแบบการไหลปรากฏการณ์ถ่ายโอนความร้อน รูปแบบการไหลแตกต่างกันอาจให้ผลแตกต่างในกลไกการถ่ายโอนความร้อนระหว่างก๊าซของเหลวไหล การกล่าวถึงผลของรูปแบบการไหลในลักษณะการถ่ายโอนความร้อนต่อไปนี้4.2. ความร้อนส่งผลหมายเลข Nusselt เฉลี่ยถูกพล็อตกับเพียงผิวเผินเลขเรย์โนลด์ส ดังที่แสดงในมะเดื่อ. 9 และ 10 เท่าที่เห็นในรูป 9 ผลลัพธ์ ตามที่คาดไว้ แสดงให้เห็นว่าน่าเบื่อเพิ่มขึ้นของหมายเลข Nusselt เลขเรย์โนลด์สเพียงผิวเผินของเหลวเป็นแสดงในรูป Nusselt หมายเลขเพิ่มขึ้นด้วยเพิ่มหมายเลขเรย์โนลด์สเพียงผิวเผินของก๊าซ Hetsroni et al[19] ถ่ายโอนความร้อนศึกษาลักษณะในช่องทางการ0.1 มิลลิเมตร ในรายงานว่า การเพิ่มขึ้นของก๊าซเรย์โนลด์สเพียงผิวเผินหมายเลขที่เกี่ยวข้องกับการถ่ายเทความร้อน ซึ่งลดลงตรงกันข้ามผลปัจจุบันที่สอดคล้องกับช่องทางไมโครของขนาด 0.4 มม. พฤติกรรมที่สังเกตโดย Hetsroni et al. [19]อาจจะส่วนใหญ่เกิดจากการ แนะนำโดย Chung และคาวาจิ [2], สำคัญผลของแรงตึงผิวเช่นของเหลวหนืด ซึ่งห้ามก่อกวนของอินเทอร์เฟซของก๊าซของเหลวในช่องเล็กมากยังมีรายงานข้อสังเกตดังกล่าวแตกต่างกัน โดย Choo และคิม [21] จากการทำงานของพวกเขา การถ่ายโอนความร้อนและผลการช่อง มีเส้นผ่านศูนย์กลางของ 0.14 มม.และ 0.22 มม.เปิดเผยตัวแนวโน้มที่คล้ายกับของ Hetsroni et al. [19] ในทางตรงข้ามสำหรับ 0.33 มม. 0.5 มม.ช่อง Choo และคิม [21] รายงานหมายเลข Nusselt เพิ่มกับเพิ่มอัตราการไหลของอากาศมีแสดงผลของรูปแบบการไหลถ่ายเทความร้อนของก๊าซของเหลวในรูปที่ 10 หมายเลข Nusselt ถูกบุ้งไหล (รูปที่ 7b) สูงกว่าการไหลของก๊าซหลัก (รูปที่ 7a) ผลลัพธ์นี้บ่งชี้ว่า การติดตั้งของพอลิเมอร์พลาสติกโฟมสามารถปรับปรุงการกระจายขั้นตอนในช่องทางไมโคร ดังแสดงในรูป 10 การหมายเลข Nusselt สามารถเพิ่มขึ้นถึง 40% ที่อัตราการไหลสูงปรับปรุงการถ่ายเทความร้อนอาจนำมาประกอบกับส่วนใหญ่เขม่าก๊าซขนาดเล็กที่เอื้อต่อการก่อกวนในฟิล์มของเหลวในผนังมีหลายปัจจัยที่มีอิทธิพลต่อการไหลสองเฟสmaldistribution ในช่องคู่ขนาน ปัจจัยที่เกี่ยวข้องได้เมื่อเร็ว ๆ นี้กำหนดในรายละเอียดโดยริโอร้อยเอ็ด [26]น่าสนใจ ผลคะแนนบนไมโครสเกลกระแสเดือดเกี่ยวข้องกับกลไกที่ซับซ้อน รายงาน โดยอ๋องและทอม [27]และ Saisorn et al. [6], ระบุว่า บุ้งไหลปรากฏกับต่ำสัมประสิทธิ์การถ่ายความร้อนเมื่อเทียบกับการไหลของไอน้ำหลักรูปที่ 11 แสดงอัตราเพิ่มถ่ายโอนความร้อนสำหรับปัจจุบันสภาพการไหล สำหรับบุ้งไหล ความร้อนถ่ายโอนเพิ่มขึ้นถึง 80% ได้รับไหลเฟสเดียว

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

จาก EQS (5) และ (6), Dh เป็นช่องทางขนาดเส้นผ่าศูนย์กลางไฮดรอลิ JLS และ
JGS เป็นของเหลวและก๊าซความเร็วตื้นตามลำดับ QL และ QG
เป็นของเหลวและก๊าซหนาแน่นตามลำดับและ LL และ LG เป็นของเหลว
และก๊าซความหนืดตามลำดับ.
การไหลของการสร้างภาพแสดงให้เห็นว่าพฤติกรรมการไหลภายใต้
เงื่อนไขปัจจุบัน (ตัวเลข Reynolds ตื้น ๆ ของก๊าซและของเหลว
ระหว่าง 54-142 และ 131-373 ตามลำดับ) สามารถอย่างมีนัยสำคัญ
ได้รับผลกระทบจากการเปลี่ยนแปลงในส่วนขาเข้า รูปแบบการไหล
ประจำตัวประชาชนพบว่าส่วนใหญ่ภายใต้สภาพการไหลที่กำหนด.
รูป 7 แสดงให้เห็นการไหลของรูปแบบที่แตกต่างกันในสถานที่.
ไหลบุ้งโดดเด่นด้วยฟองยาวไหลในแกน
ทิศทางและกระแสหลักของก๊าซซึ่งถูกกำหนดให้เป็นกระสุนก๊าซยาว
ครอบครองมากกว่าความยาวของช่องถูกตั้งข้อสังเกต ดังแสดงใน
รูปที่ 7a สำหรับส่วนขาเข้าซึ่งนำส่วนผสมของก๊าซของเหลวโดยตรง
ไปยังช่องทางไมโครฟองก๊าซขนาดใหญ่ในห้อง
สามารถขยายไปตามความยาวช่องทางที่นำไปสู่การไหลของก๊าซหลัก
ในช่องทางมากที่สุด การก่อตัวของการไหลของก๊าซหลักแผนผัง
ที่ปรากฎในรูป 8. เปรียบเทียบเกือบทุกช่องจะ
ถูกครอบครองโดยไหลกระสุนเท่าที่เห็นในรูป 7b เมื่อชิ้นส่วนของโฟม
พอลิเมอพลาสติกใส่ไว้ในส่วนขาเข้าถูกใช้ในการทำให้เกิด
ฟองอากาศที่ไม่ต่อเนื่องก่อนที่จะเข้าช่องทาง.
ในงานนี้ผลรูปแบบการไหลถูกนำไปพร้อม ๆ กัน
กับข้อมูลการถ่ายเทความร้อน รูปแบบการไหลคาดว่าจะส่งผลกระทบต่อ
ปรากฏการณ์การถ่ายเทความร้อน รูปแบบการไหลที่แตกต่างกันอาจจะให้ความแตกต่าง
ในกลไกการถ่ายโอนความร้อนในระหว่างการไหลของก๊าซธรรมชาติเหลว
ผลของรูปแบบการไหลในลักษณะการถ่ายเทความร้อนที่จะกล่าวถึง
ต่อไป.
4.2 การถ่ายเทความร้อนส่งผลให้
ตัวเลขเฉลี่ย Nusselt ถูกพล็อตกับผิวเผิน
นาดส์ตัวเลขที่แสดงในมะเดื่อ 9 และ 10 เท่าที่เห็นใน
รูป 9 ผลลัพธ์ที่เป็นไปตามคาดที่แสดงให้เห็นการเพิ่มขึ้นของความซ้ำซากจำเจของ
ตัวเลข Nusselt ด้วยของเหลวหมายเลข Reynolds ผิวเผิน.
ในฐานะที่เป็นยังแสดงในรูปที่ Nusselt การเพิ่มขึ้นของจำนวนที่มี
การเพิ่มก๊าซตื้นจำนวน Reynolds Hetsroni et al.
[19] ศึกษาลักษณะการถ่ายเทความร้อนในช่องทางของ
0.1 มิลลิเมตรในขนาดและมีรายงานว่าการเพิ่มขึ้นของก๊าซตื้นนาดส์
หมายเลขที่เกี่ยวข้องกับการลดลงของการถ่ายเทความร้อนซึ่งเป็น
ตรงข้ามกับผลในปัจจุบันที่สอดคล้องกับไมโครช่อง
0.4 มมขนาด พฤติกรรมที่สังเกตโดย Hetsroni et al, [19]
อาจจะเป็นส่วนใหญ่เนื่องจากการตามข้อเสนอแนะจุงและ Kawaji [2] อย่างมีนัยสำคัญ
จากผลกระทบของแรงตึงผิวเช่นเดียวกับความหนืดของของเหลวซึ่ง
ห้ามการกวนของอินเตอร์เฟซก๊าซธรรมชาติเหลวในช่องขนาดเล็กมาก.
สังเกตที่แตกต่างกันดังกล่าวยังมีรายงาน โดยชูและ
คิม [21] ขึ้นอยู่กับการทำงานของพวกเขาผลการถ่ายโอนความร้อนสำหรับ
ช่องที่มีเส้นผ่าศูนย์กลาง 0.14 มม 0.22 มมเผยให้เห็นถึง
แนวโน้มที่คล้ายกันกับที่ของ Hetsroni et al, [19] บนมืออื่น ๆ ,
สำหรับ 0.33 มิลลิเมตรและ 0.5 มมช่องปู๊นและคิม [21] รายงาน
จำนวน Nusselt เพิ่มขึ้นกับการเพิ่มอัตราการไหลของอากาศ.
ผลของรูปแบบการไหลถ่ายเทพลังงานความร้อนก๊าซธรรมชาติเหลวจะแสดง
ในรูปที่ จำนวน 10 Nusselt สูงสำหรับการไหลของกระสุน (รูป. 7b)
กว่าสำหรับการไหลของก๊าซหลัก (รูป. 7a) ผลที่ได้นี้แสดงให้เห็นว่าการติดตั้ง
ชิ้นส่วนของโฟมพอลิเมอพลาสติกสามารถปรับปรุงการกระจาย
ของขั้นตอนในช่อง Micro ดังแสดงในรูป 10
จำนวน Nusselt สามารถเพิ่มได้ถึง 40% ที่อัตราการไหลสูง.
การปรับปรุงการถ่ายเทความร้อนอาจจะมีสาเหตุหลักมาจาก
กระสุนก๊าซขนาดเล็กที่เอื้อต่อการกวนในภาพยนตร์ของเหลวบน
ผนัง.
มีหลายปัจจัยที่มีอิทธิพลต่อทั้งสอง ไหลเฟส
maldistribution ในช่องทางคู่ขนาน ปัจจัยที่เกี่ยวข้องที่ได้รับเมื่อเร็ว ๆ นี้
ได้รับในรายละเอียดโดย Dario et al, [26].
ที่น่าสนใจผลลัพธ์ตามการไหลของไมโครโยเดือด
ที่เกี่ยวข้องกับกลไกที่ซับซ้อนรายงานโดย Ong และ Thome [27]
และ Saisorn et al, [6] ชี้ให้เห็นว่าการไหลของกระสุนปรากฏตัวขึ้นพร้อมต่ำ
ค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อนในการเปรียบเทียบกับการไหลของไอหลัก.
รูป 11 แสดงให้เห็นถึงอัตราการเพิ่มประสิทธิภาพการถ่ายเทความร้อนสำหรับปัจจุบัน
สภาพการไหล สำหรับการไหลของกระสุนที่มีการถ่ายโอนความร้อนเพิ่มประสิทธิภาพขึ้น
ถึง 80% ที่ได้รับมากกว่าการไหลเฟสเดียว

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

จาก EQS . ( 5 ) และ ( 6 ) , DH เป็นช่องขนาดเส้นผ่าศูนย์กลางไฮดรอลิ JLS และjgs เป็น ของเหลว และก๊าซ ความเร็ว ผิวเผิน และเข้าร่วม qg ตามลำดับมีความหนาแน่น ของเหลว และก๊าซ ตามลำดับ และจะและ LG มี ของเหลวและแก๊สความหนืด ตามลำดับการไหลของภาพ พบว่า พฤติกรรมการไหลภายใต้สภาพปัจจุบัน ( ผิวเผินหมายเลขของของเหลวและก๊าซช่วงระหว่าง 54 – 131 –แล้ว 373 ตามลำดับ ) สามารถอย่างมากผลกระทบจากการเปลี่ยนแปลงในส่วนของปากน้ำ การไหลแบบประชาชนส่วนใหญ่ที่สังเกตให้ไหลภายใต้เงื่อนไขรูปที่ 7 แสดงรูปแบบการไหลในสถานที่ที่แตกต่างกัน .บุ้งไหล ลักษณะเป็นรูปไข่ฟองไหลในแนวแกนทิศทางและอัตราการไหลของแก๊สหลัก ซึ่งหมายถึงกระสุนแก๊สยาวว่างเกินความยาวของช่อง พบว่า ตามที่แสดงในรูปที่ 68 , ปากน้ำส่วนที่นำ–ก๊าซเหลวผสมโดยตรงกับช่องไมโครขนาดใหญ่ , ฟองแก๊สในห้องสามารถขยายได้ตามช่องทาง ความยาว นำไปสู่อัตราการไหลของแก๊สหลักในช่องที่สุด การไหลของแก๊สหลักคือแผนผังแสดงในรูปที่ 8 ซึ่งเกือบทุกช่องสามารถถูกครอบครองโดยกระสุนไหล ตามที่เห็นในรูป 7b เมื่อชิ้นส่วนของโฟมพลาสติกพอลิเมอร์แทรกในส่วนขาเข้าถูกใช้เพื่อก่อให้เกิดฟองอากาศต่อเนื่องก่อนเข้าช่องในงานนี้ ผลลัพธ์ รูปแบบการไหลถ่ายพร้อมกันกับข้อมูลการถ่ายโอนความร้อน คาดว่าจะส่งผลกระทบต่อรูปแบบการไหลถ่ายโอนความร้อนของปรากฏการณ์ รูปแบบการไหลที่แตกต่างกันอาจจะทำให้ความแตกต่างในกลไกของการถ่ายเทความร้อนในช่วงอัตราการไหลของของเหลวและก๊าซ ที่ผลของรูปแบบการไหลในลักษณะการถ่ายเทความร้อนจะกล่าวถึงต่อไป4.2 . ผลการถ่ายโอนความร้อนค่าเฉลี่ย ค่า ตัวเลขกำลังงัดข้อกับผิวเผินหมายเลขที่แสดงในผลมะเดื่อ . 9 และ 10 เท่าที่เห็นในรูปที่ 9 ผลเป็นไปตามคาด พบว่าการเพิ่มขึ้นของจำเจส่วนค่าตัวเลขที่มีน้ำตื้น เรย์โนลด์ ตัวเลขตามที่แสดงในรูป เป็นค่าจำนวนเพิ่มมากขึ้นเพิ่มก๊าซ เรย์โนลด์นัมเบอร์ hetsroni et al .[ 19 ] ศึกษาคุณลักษณะการถ่ายเทความร้อนในช่องของ0.1 มม. ในขนาดและรายงานการเพิ่มก๊าซ เรย์โนลด์เลขที่เกี่ยวข้องกับการลดลงในการถ่ายเทความร้อน ซึ่งตรงข้ามกับปัจจุบัน ผลที่สอดคล้องกับช่องไมโคร0.4 มม. ในขนาด พฤติกรรมที่สังเกตได้โดย hetsroni et al . [ 19 ]อาจจะเนื่องจากเป็นแนะนำโดยชอง kawaji [ 2 ] และที่สําคัญผลของความตึงผิว รวมทั้งความหนืดของเหลว ซึ่งห้ามเขย่า ของแก๊ส ของเหลว และอินเตอร์เฟซในช่องเล็ก ๆเช่นที่แตกต่างกันสังเกตยังรายงาน โดย ชู และคิม [ 21 ] ขึ้นอยู่กับงานของพวกเขา , การถ่ายโอนความร้อนผลสำหรับช่องกับเส้นผ่าศูนย์กลางของ 0.14 มิลลิเมตรเท่ากับ 0.22 มม.แนวโน้มที่คล้ายกับที่ของ hetsroni et al . [ 19 ] บนมืออื่น ๆสำหรับ 0.33 มม. 0.5 มิลลิเมตร และช่อง ชู และ คิม [ 21 ] รายงานส่วนค่าหมายเลขเพิ่มขึ้นด้วยการเพิ่มอัตราการไหลของอากาศ .ผลของรูปแบบการไหลของก๊าซและของเหลวการถ่ายโอนความร้อนที่แสดงในรูปที่ 10 จํานวนค่าสูงสำหรับกระสุนไหล ( ภาพที่ 7b )อัตราการไหลของแก๊สมากกว่าหลัก ( รูปที่ 68 ) ผลที่ได้นี้แสดงว่า การติดตั้งของชิ้นส่วนของโฟมพลาสติกพอลิเมอร์สามารถปรับปรุงการกระจายขั้นตอนในช่องไมโคร ดังแสดงในรูปที่ 10 นั้นNusselt Number สามารถเพิ่มถึง 40 % ที่อัตราการไหลสูงการปรับปรุงการถ่ายโอนความร้อน อาจจะส่วนใหญ่ ประกอบกับกระสุนแก๊สขนาดเล็กเกิดความปั่นป่วนในฟิล์มของเหลวผนังมีหลายปัจจัยที่มีผลต่อการไหลการแบ่งปันที่ไม่เหมาะสมหรือไม่เพียงพอ ในช่องทางคู่ขนาน ปัจจัยที่เกี่ยวข้องคือ เมื่อเร็วๆ นี้ที่ระบุในรายละเอียดโดย Dario et al . [ 26 ]ทั้งนี้ ผลจากการไหลเดือดขนาดไมโครที่เกี่ยวข้องกับกลไกที่ซับซ้อนและรายงานโดย โอง thome [ 27 ]และการสมาน et al . [ 6 ] พบว่ากระสุนไหลปรากฏต่ำสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อนในการเปรียบเทียบกับไอแกนการไหลรูปที่ 11 แสดงให้เห็นถึงอัตราการเพิ่มความสามารถในการถ่ายเทความร้อนสำหรับปัจจุบันเงื่อนไขการไหล สำหรับกระสุนไหล , การถ่ายเทความร้อนขึ้น80 % ได้มากกว่าหนึ่งเฟส ไหล