When the fatigue life of smooth spe

When the fatigue life of smooth specimens was correlated to the maximum nominal
stress, the fatigue life under impact cyclic loading was longer than that under non-impact
cyclic loading. On the other hand, the life was uniquely related to the range of plastic strain
at the mid-life of the fatigue process. The conclusion that the plastic strain range is a better
parameter for life prediction than stress parameters in the case of impact fatigue as in the
case of non-impact low cycle fatigue is very significant and seems to be the first report ever
published. The relation of stress range AD against the plastic strain range Acp and the total
strain range A& at half the total life is shown in Fig. 11, where the stress range means the
range of true stress. The strength coefficient under impact loading is about twice that under
non-impact loading, while the cyclic strain hardening exponent is about the same in both
cases. The effect of strain rate on deformation is concluded to be very important. The
difference of cyclic stress-strain behaviour is reflected in the difference of microstructure
formed under cyclic impact and non-impact loading. Roughly speaking, the cyclic
deformation of soft metals under impact loading resembles that of hard metals, or that of
soft metals at low temperature under non-impact loading.
The difference of deformation characteristics near the crack tip under impact and nonimpact
fatigue can be extracted from the relation of the plastic zone against the maximum
stress intensity factor given by equation (3). Levy et al. [12] calculated the plastic zone
around the tip of a stationary crack under plane strain small scale yielding conditions by
the finite element method. The size of the plastic zone wy in the direction perpendicular to
the crack plane is given by
where oy is the yield strength. If we assume that equation (3) is applicable to the plastic zone
size left beneath the fracture surface, the ratio of the yield strength to the monotonic yield
strength is 4.6 for impact fatigue and 1.3 for non-impact fatigue. The yield strength for the
former case is about 3.5 times larger than that for the latter case. In the relation between
da/dN and K,,,, the exponent of equation (2) is smaller in impact fatigue than that in nonimpact
fatigue, again corresponding to the change of exponent due to material strength. We
have not yet observed the crack propagation behaviour near the threshold and unstable
fracture. Both threshold stress intensity factor and fatigue fracture toughness are expected
to be lower in impact fatigue. It is very important in the design or maintenance procedure
to note that the material is more susceptible to fracture under impact cyclic loading if
cracks or flaws exist in the material.
For notched specimens, both nucleation and propagation lives are much shorter in
impact fatigue than in non-impact fatigue when compared at the same maximum nominal
net section stress and the same stress concentration factor. The fatigue strength reduction
due to fatigue is much larger in impact fatigue. The quantitative nature of the effect of a
notch on the crack nucleation life will be studied in the future.

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

เมื่อคอยล้าไว้เป็นตัวอย่างราบรื่นถูก correlated กับว่ายอมสูงสุดความเครียด ชีวิตล้าภายใต้ผลกระทบวัฏจักรโหลดได้ยาวเกินกว่าที่ใต้ไม่มีผลกระทบโหลดทุกรอบ บนมืออื่น ๆ ชีวิตได้โดยเฉพาะที่เกี่ยวข้องกับช่วงต้องใช้พลาสติกในชีวิตช่วงกลางของการล้า สรุปว่า พลาสติกสายพันธุ์ช่วงจะดีกว่าพารามิเตอร์สำหรับทำนายชีวิตกว่าพารามิเตอร์ความเครียดในกรณีของผลกระทบต่อความเมื่อยล้าในการกรณีของล้ารอบต่ำไม่มีผลกระทบนั้นมีความสำคัญมาก และน่าจะ เป็นรายงานแรกเคยเผยแพร่ ความสัมพันธ์ของความเครียดช่วง AD กับช่วงต้องใช้พลาสติก Acp และผลรวมสายพันธุ์ช่วง A และครึ่งชีวิตรวมที่จะแสดงใน Fig. 11 ที่ช่วงความเครียดหมายถึงการช่วงของความเครียดอย่างแท้จริง ค่าสัมประสิทธิ์ความเข้มแข็งภายใต้ผลกระทบต่อการโหลดกำลังสองที่ภายใต้ไม่ใช่ผลกระทบโหลด ในขณะที่พันธุ์ทุกรอบที่เข้มงวดกว่ายกกันทั้งกรณี ผลของอัตราต้องใช้แมพจะสรุปเป็นสิ่งสำคัญมาก ที่ความแตกต่างของพฤติกรรมความเครียดต้องใช้ทุกรอบแต่ต่างต่อโครงสร้างจุลภาคเกิดขึ้นทุกรอบและการโหลดไม่กระทบ ประมาณพูด ในทุกรอบคล้ายกับแมพของโลหะอ่อนภายใต้การโหลดผลกระทบของโลหะหนัก หรือที่โลหะอ่อนอุณหภูมิต่ำภายใต้การโหลดไม่กระทบความแตกต่างของลักษณะแมพใกล้ปลายรอยแตกและ nonimpactสามารถสกัดความอ่อนเพลียจากความสัมพันธ์ของโซนพลาสติกกับสูงสุดความเครียดปัจจัยความเข้มที่กำหนด โดยสมการ (3) โซนพลาสติกคำนวณอัตราร้อยเอ็ด al. [12]รอยแตกเครื่องเขียนภายใต้เครื่องบินต้องใช้ขนาดเล็กผลผลิตสภาพโดยรอบวิธีการองค์ประกอบจำกัด ขนาดของตัน wy โซนพลาสติกในทิศทางตั้งฉากกับเครื่องบินแตกถูกกำหนดโดยที่ oy คือ แรงผลตอบแทน ถ้าเราสมมติว่าสมการ (3) ใช้กับโซนพลาสติกขนาดซ้ายใต้ผิวกระดูก อัตราส่วนของกำลังผลผลิตผลผลิต monotonicความแรงคือ 4.6 สำหรับผลกระทบต่อความเมื่อยล้าและ 1.3 สำหรับล้าไม่กระทบ แรงผลตอบแทนสำหรับการกรณีอดีตมีประมาณ 3.5 เท่าขนาดใหญ่กว่าซึ่งในกรณีหลัง ในความสัมพันธ์ระหว่างดา/dN และ K ยกของสมการ (2) มีขนาดเล็กในล้าผลกระทบได้ nonimpactล้า อีก ที่สอดคล้องกับการเปลี่ยนยกเนื่องจากความแข็งแรงของวัสดุ เราได้ไม่ได้สังเกตพฤติกรรมการแพร่กระจายแตก ใกล้ขีดจำกัด และไม่เสถียรกระดูกหัก คาดว่าทั้งขีดจำกัดความเครียดความรุนแรงปัจจัยและล้ากระดูกนึ่งจะต่ำกว่าในผลกระทบความอ่อนเพลีย จำเป็นอย่างยิ่งในขั้นตอนการออกแบบหรือการบำรุงรักษาโปรดทราบว่าวัสดุมากไวต่อการร้าวภายใต้ผลกระทบวัฏจักรโหลดถ้ารอยหรือข้อบกพร่องมีอยู่ในวัสดุสำหรับไว้เป็นตัวอย่างท้ายบาก nucleation และเผยแพร่ชีวิตจะสั้นกว่าในความเมื่อยล้าผลกระทบมากกว่าในผลกระทบไม่ล้าเมื่อเทียบที่ว่ายอมสูงสุดเดียวกันความเครียดส่วนสุทธิและสัดส่วนความเข้มข้นความเครียดเหมือนกัน ลดความแข็งแรงความอ่อนเพลียเนื่องจากความอ่อนเพลียเป็นจำนวนมากในผลกระทบความอ่อนเพลีย ลักษณะเชิงปริมาณของผลของการรอยชีวิต nucleation แตกจะศึกษาได้ในอนาคต

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

เมื่ออายุการล้าของชิ้นงานเรียบมีความสัมพันธ์กับสูงสุดปกติ
ความเครียด ความเหนื่อยล้า ชีวิตภายใต้ผลกระทบของวัฏจักรโหลดนานกว่านั้นภายใต้ผลกระทบ
แบบไม่โหลด บนมืออื่น ๆที่เกี่ยวข้องกับชีวิต โดยเฉพาะช่วงของพลาสติกเมื่อย
ที่กลางชีวิตของกระบวนการความล้า สรุปว่าช่วงความเครียดพลาสติกเป็นดีกว่า
พารามิเตอร์สำหรับชีวิตพยากรณ์มากกว่าความเครียดพารามิเตอร์ในกรณีที่อาการผลกระทบใน
กรณีผลกระทบต่ำรอบไม่ล้ามากที่สำคัญและน่าจะเป็นรายงานแรกเคย
ตีพิมพ์ ความสัมพันธ์ระหว่างความเครียดกับความเครียดช่วงโฆษณาช่วงพลาสติก ACP และรวม
เมื่อยช่วงเป็น&ครึ่งรวมชีวิตที่แสดงในรูปที่ 11 ที่ช่วงความเครียดหมายถึง
ช่วงเครียดจริงค่าสัมประสิทธิ์แรงภายใต้ผลกระทบของโหลดประมาณสองครั้งภายใต้
โหลดผลกระทบไม่ ในขณะที่แบบแข็งของความเครียดเป็นเรื่องเดียวกันทั้ง
กรณี ผลของอัตราความเครียดในการสรุปเป็นสิ่งสำคัญมาก
ความแตกต่างของไซคลิกพฤติกรรมความเค้นและความเครียดจะสะท้อนให้เห็นในความแตกต่างของโครงสร้างที่เกิดขึ้นภายใต้วงกลมและโหลด
ผลกระทบผลกระทบไม่ประมาณพูด , การเสียรูปแบบ
นุ่มภายใต้ผลกระทบของโลหะหนักโหลดคล้ายกับโลหะ หรือของ
โลหะอ่อนที่อุณหภูมิต่ำภายใต้แรงกระแทกไม่ .
ความแตกต่างการลักษณะใกล้แตกปลายภายใต้ผลกระทบและไร้แรงกด
ล้าสามารถสกัดได้จากความสัมพันธ์ของพื้นที่กับสูงสุด
ความเครียดพลาสติก ตัวประกอบความเข้มที่ได้รับจากสมการ ( 3 )เลวี่ et al . [ 12 ] คำนวณโซนพลาสติก
รอบปลายรอยร้าวขนาดเล็กเครื่องเขียนภายใต้สภาวะความเครียดระนาบหยุ่น
ไฟไนต์เอลิเมนต์ ขนาดของโซนพลาสติก WY ในทิศทางตั้งฉากกับระนาบให้

ที่แตกนี่เป็นคราก . ถ้าเราสมมติว่าสมการ ( 3 ) ใช้ได้กับโซน
พลาสติกขนาดซ้ายใต้พื้นผิวแตกอัตราส่วนของผลผลิตแรงเพื่อความแข็งแรงผลผลิต
อย่างเดียวคือ 4.6 ต่อความเหนื่อยล้าและ 1.3 ผลกระทบไม่ ความแข็งแรงผลผลิต
กรณีอดีตประมาณ 3.5 เท่าสูงกว่าในคดีหลัง ในความสัมพันธ์ระหว่าง
ดา / DN และ K , , , , เลขชี้กำลังของสมการ ( 2 ) มีขนาดเล็กในความเหนื่อยล้าผลกระทบว่าไร้แรงกด
ล้าอีกครั้งที่สอดคล้องกับการเปลี่ยนแปลงของผู้สนับสนุนเนื่องจากความแข็งแรงของวัสดุ เรายังไม่ได้สังเกต
ร้าวใกล้แตกกระจายพฤติกรรมและระดับแน่นอน

ทั้งความเครียดและความเมื่อยล้าของตัวประกอบความเข้มการแตกหักที่คาดว่าจะลดความเหนื่อย
กระแทก มันเป็นสิ่งสำคัญมากในการออกแบบหรือดูแลขั้นตอน
จะทราบว่าวัสดุเป็นอ่อนแอมากขึ้นเพื่อการแตกหักภายใต้ผลกระทบของวัฏจักรโหลดถ้า
รอยแตกหรือข้อบกพร่องอยู่ในวัสดุ .
สำหรับหยักตัวอย่าง ทั้งขนาดและการชีวิตจะสั้นมากใน
ล้าล้าไม่ส่งผลกระทบมากกว่าผลกระทบเมื่อเทียบพร้อมกันสูงสุดปกติ
สุทธิส่วนความเครียดและความเครียดที่ความเข้มข้นเดียวกัน ปัจจัย ความแข็งแรงลดความเมื่อยล้า
เนื่องจากความเหนื่อยล้าอ่อนเพลียมากที่มีผลกระทบ ลักษณะเชิงปริมาณของผลกระทบของรอยที่แตก
ขนาดชีวิตจะเรียนในอนาคต