p ¼ mR VeTUþVhTUþVRTRþVkTLþVcTL 

p ¼ mR Ve
TU
þ
Vh
TU
þ
VR
TR
þ
Vk
TL
þ
Vc
TL
  ð3Þ
In which R is the considered gas constant per unit of mass and TR the
mean temperature of the regenerator.
The Schmidt analysis results [17] are recalled hereafter:
p ¼ mR
s
1
1 þ b cosð/ðtÞ hÞ ð4Þ
with:
b ¼
ffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffi
2sj cos a þ s2 þ j2 p
2m þ j þ s
tan h ¼ jsin a
jcos a þ s
1
s ¼ 2 TU
Vd
s
1
2m þ j þ s
m ¼ VCC
Vd
þ
VR
Vd
TL
TR
þ
VHC
Vd
s
ð5Þ
In which s = TL/TU.
Consequently, the main characteristic parameters of the engine
are given by the following analytic expressions:
Mean effective pressure
pmean ¼ mR
s
1
ffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffi
1 b2
q ð6Þ
Heat added (Qe) and heat rejected (Qc) for each cycle:
Qe ¼
Z
cycle
p dV HC ¼ pmean
pVd
b 1 1
ffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffi
1 b2
q
0
B@
1
CA
sin h ð7Þ
Qc ¼
Z
cycle
p dVCC ¼ pmean
jVd
b 1 1
ffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffi
1 b2
q
0
B@
1
CA
sinða hÞ ð8Þ
Qe stands for the heat added to the ‘‘hot part” of the engine and Qc
for the ‘‘cold part”.
Efficiency and power
The ideal thermodynamic efficiency is exactly the Carnot
efficiency:
gi ¼ 1 TL=TU ð9Þ
Useful mechanical work can be determined from Eqs. (7) and (8)
and varies notably as a function of the mean effective pressure:
Wi ¼ pmeanVd
pjðs 1Þ sin a
b ffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffi
j2 þ s2 þ 2js cos a p 1
ffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffi
1 b2
  q
ð10Þ
Thus, the indicated power can be expressed as the product of the
mechanical work by the operating frequency f:
Pi ¼ fWi ð11Þ
2.2. Thermal approach
Thermal power
The cycle average power turns out to be given in an alternative
way. According to the power balance of the machine as described
as in Fig. 1a, the cycle average power can expressed as:
Pth ¼ aTHð1 þ dC n ndsÞ ð12Þ
In which n = TU/TH is the temperature ratio between the heat source
and the highest temperature of the engine, d = b/a and C = TC/TH.
Thermal efficiency
The losses associated to the regenerator have the highest influence
on the performances. We anticipate that the shuttle losses as
well as the gas spring hysteresis have little influence on the performances.
By doing this, these losses are neglected compared to the
former ones.
The thermal efficiency of the engine is defined by the ratio of
the available power by the added thermal power:
gth ¼ Pth
Q_ h þ Q_ T þ Q_ R
ð13Þ
In which Q_ T is the conduction loss, and Q_ R is the thermal power related
to the regenerator inefficiency.
We define the various thermal impedances ratios:
qcond ¼ ccond=a ð14Þ
qR ¼ m_ RCv=a ð15Þ
where m_ R is the fluid mass rate inside the regenerator.
Hence:
Q_ T ¼ aqcondTUð1 sÞ ð16Þ
Q_ R ¼ ð1 eÞaqRTUð1 sÞ ð17Þ
The regenerator effectiveness e depends on the temperatures of the
engine. We define e ¼ T0
UTL
TUTL with T0
U < TU the highest actual outlet
temperature of the fluid from the regenerator. It must be noted that
as far as a symmetrical regenerator behaviour is assumed a single
effectiveness is defined and e can be conversely defined as
e ¼ T0
LTU
TLTU with T0
L > TL the actual lowest temperature of the fluid
from the regenerator.
Finally the thermal efficiency is expressed as a function of the
non-dimensional parameters:
gth ¼ 1 þ dc n nsd
1 n ðqcond þ ð1 eÞqRÞnð1 sÞ ð18Þ
Thermodynamic conditions
The second law of thermodynamics requires that the thermal
efficiency does not exceed the Carnot efficiency that is:
gth 6 1 s ð19Þ
For a machine which operates as an engine the available power Pth
is always positive. Then we set:
Pth P 0 ð20Þ
Therefore, using the two previous conditions (19) and (20), the permissible
values of n are within an hatched domain shown on Fig. 2.
In order to obtain the maximum performances an optimal case
is chosen. Thus, the inequality (19) can be switched to equality.
Consequently, the optimal ratio noptim between the heat source
temperature and the temperature of the expansion chamber of
the engine can be obtained. Using Eq. (18):
noptim ¼ dC þ s
ðd þ 1Þs ðqcond þ ð1 eÞqRÞð1 sÞ
2 ð21Þ
2.2.1. Expression of the thermal coefficients
According to the Newton’s law the coefficients a and b are assumed
to be representative of the heat exchange for the hot and
the cold end respectively. Thermal effectiveness of the heat
exchangers are dependant on the machine parameters and more
specifically the operating frequency f. Therefore, it is important
F. Formosa, G. Despesse / Energy Co

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

p ได้นาย¼TUþVhTUþVRTRþVkTLþVcTLð3Þในที่ R คือ ค่าคงก๊าซพิจารณาต่อหน่วยของมวล และ TRหมายความว่า อุณหภูมิของการกำเนิดใหม่ผลการวิเคราะห์ชมิดท์ [17] ถูกยกเลิกโดย:พี นาย¼s11 þ b hÞ cosð/ðtÞ ð4Þด้วย:บี¼ffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffi2sj cos þ s2 þ j2 pโรงเจ 2m þþ sjsin h ¼ตันjcos þ s1s ¼ 2 ทูVds1โรงเจ 2m þþ sm ¼ VCCVdþVRVdTLTRþVHCVdsð5Þในที่ s = TL/TU.ดังนั้น ลักษณะพารามิเตอร์หลักของเครื่องยนต์ได้ โดยนิพจน์คู่ต่อไปนี้: หมายถึง ความดันที่มีประสิทธิภาพpmean ¼นายs1ffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffi1 b2q ð6Þ ความร้อนและเพิ่มความร้อน (Qe) ปฏิเสธ (Qc) สำหรับแต่ละรอบ:Qe ¼ZวงจรdV p HC ¼ pmeanpVdb 1 1ffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffi1 b2q0บีแอท1CAh ð7Þ การทำบาปQc ¼Zวงจรpmean dVCC ¼ pjVdb 1 1ffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffi1 b2q0บีแอท1CAsinða hÞ ð8ÞQe หมายถึงความร้อนที่เพิ่ม ''ส่วนร้อน"ของเครื่องยนต์และ Qc''ส่วนเย็น" ประสิทธิภาพและพลังงานประสิทธิภาพทางอุณหพลศาสตร์เหมาะเป็นกับ Carnotประสิทธิภาพ:gi ¼ 1 TL = ð9Þ ทูสามารถระบุเครื่องจักรกลงานประโยชน์จาก Eqs (7) และ (8)และไปจนยวดเป็นฟังก์ชันของความดันที่มีประสิทธิภาพหมายถึง:Wi ¼ pmeanVdpjðs 1Þ sin ab ffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffij2 þ s2 þ 2js cos a p 1ffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffi1 b2  qð10ÞThus, the indicated power can be expressed as the product of themechanical work by the operating frequency f:Pi ¼ fWi ð11Þ2.2. Thermal approach Thermal powerThe cycle average power turns out to be given in an alternativeway. According to the power balance of the machine as describedas in Fig. 1a, the cycle average power can expressed as:Pth ¼ aTHð1 þ dC n ndsÞ ð12ÞIn which n = TU/TH is the temperature ratio between the heat sourceand the highest temperature of the engine, d = b/a and C = TC/TH. Thermal efficiencyThe losses associated to the regenerator have the highest influenceon the performances. We anticipate that the shuttle losses aswell as the gas spring hysteresis have little influence on the performances.By doing this, these losses are neglected compared to theformer ones.The thermal efficiency of the engine is defined by the ratio ofthe available power by the added thermal power:gth ¼ PthQ_ h þ Q_ T þ Q_ Rð13ÞIn which Q_ T is the conduction loss, and Q_ R is the thermal power relatedto the regenerator inefficiency.We define the various thermal impedances ratios:qcond ¼ ccond=a ð14ÞqR ¼ m_ RCv=a ð15Þwhere m_ R is the fluid mass rate inside the regenerator.Hence:Q_ T ¼ aqcondTUð1 sÞ ð16ÞQ_ R ¼ ð1 eÞaqRTUð1 sÞ ð17ÞThe regenerator effectiveness e depends on the temperatures of theengine. We define e ¼ T0UTLTUTL with T0U < TU the highest actual outlettemperature of the fluid from the regenerator. It must be noted thatas far as a symmetrical regenerator behaviour is assumed a singleeffectiveness is defined and e can be conversely defined ase ¼ T0LTUTLTU with T0L > TL the actual lowest temperature of the fluidfrom the regenerator.Finally the thermal efficiency is expressed as a function of thenon-dimensional parameters:gth ¼ 1 þ dc n nsd1 n ðqcond þ ð1 eÞqRÞnð1 sÞ ð18Þ Thermodynamic conditionsThe second law of thermodynamics requires that the thermalefficiency does not exceed the Carnot efficiency that is:gth 6 1 s ð19ÞFor a machine which operates as an engine the available power Pthis always positive. Then we set:Pth P 0 ð20ÞTherefore, using the two previous conditions (19) and (20), the permissiblevalues of n are within an hatched domain shown on Fig. 2.In order to obtain the maximum performances an optimal caseis chosen. Thus, the inequality (19) can be switched to equality.Consequently, the optimal ratio noptim between the heat sourcetemperature and the temperature of the expansion chamber ofthe engine can be obtained. Using Eq. (18):noptim ¼ dC þ sðd þ 1Þs ðqcond þ ð1 eÞqRÞð1 sÞ2 ð21Þ2.2.1. Expression of the thermal coefficients
According to the Newton’s law the coefficients a and b are assumed
to be representative of the heat exchange for the hot and
the cold end respectively. Thermal effectiveness of the heat
exchangers are dependant on the machine parameters and more
specifically the operating frequency f. Therefore, it is important
F. Formosa, G. Despesse / Energy Co

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

พี¼ mR Ve
TU
þ
Vh
TU
þ
VR
TR
þ
Vk
TL
þ
Vc
TL
?? ? ð3Þซึ่งใน R คือค่าคงที่ของก๊าซพิจารณาต่อหน่วยของมวลและ TR. อุณหภูมิเฉลี่ยฟื้นฟูผลการวิเคราะห์ Schmidt [17] ต่อจากนี้จะมีการเรียกคืน: พี¼ mR s 1 1 þขcosð / ðtÞ HTH ð4Þกับข cos þ s2 þ j2 พี2m þเจþ s สีน้ำตาลชั่วโมง¼ jsin JCOs þ s 1 s ¼ 2 TU Vd s 1 2m þเจþ s ม¼ VCC Vd þ VR Vd TL TR þ VHC Vd s ð5Þซึ่งในs = TL / TU. ดังนั้นพารามิเตอร์ลักษณะหลักของเครื่องยนต์จะได้รับจากการแสดงออกการวิเคราะห์ต่อไปนี้: หมายถึงความดันที่มีประสิทธิภาพpmean ¼ mR s 1 ffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffi 1 b2 คิวð6Þความร้อนเพิ่ม (Qe) และปฏิเสธความร้อน (QC) สำหรับแต่ละรอบ : Qe ¼ Z วงจรพี dV HC ¼ pmean PVD ข 1 1 ffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffi 1 b2 คิว0 B @ 1 CA บาปชั่วโมงð7Þ Qc ¼ Z วงจรพี dVCC ¼ pmean JVD ข 1 1 ffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffi 1 b2 คิว0 B @ 1 CA sinda HTH ð8Þ Qe ย่อมาจากความร้อนที่เพิ่มให้กับ '' ส่วนร้อน "ของเครื่องยนต์และการควบคุมคุณภาพสำหรับ'' ส่วนเย็น". อย่างมีประสิทธิภาพและการใช้พลังงานมีประสิทธิภาพเหมาะอุณหพลศาสตร์เป็นสิ่งการ์โนต์ที่มีประสิทธิภาพ: กูเกิล¼ 1 TL = TU ð9Þประโยชน์กลไกการทำงานสามารถได้รับการพิจารณาจาก EQS (7) และ (8) และแตกต่างกันโดยเฉพาะอย่างยิ่งเป็นหน้าที่ของค่าเฉลี่ยความดันที่มีประสิทธิภาพ: Wi ¼ pmeanVd pjðsบาป 1th ข þ s2 þ 2js cos AP 1 ffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffi 1 b2? ? คิวð10Þดังนั้นพลังงานที่ระบุไว้สามารถนำมาแสดงเป็นสินค้าของกลไกการทำงานโดยความถี่ในการปฏิบัติการf: พี่¼ FWI ð11Þ 2.2 วิธีการระบายความร้อนพลังงานความร้อนพลังงานวงจรเฉลี่ยจะเปิดออกที่จะได้รับในทางเลือกที่ทาง ตามที่สมดุลพลังงานของเครื่องตามที่อธิบายไว้ในรูป 1a, ไฟฟ้าพลังความร้อนเฉลี่ยสามารถแสดงเป็น: Pth ¼aTHð1þ DC n ndsÞð12Þซึ่งn = TU / TH เป็นอัตราส่วนของอุณหภูมิระหว่างแหล่งความร้อนและอุณหภูมิสูงสุดของเครื่องยนต์d = / b และ c = TC / TH. ประสิทธิภาพการระบายความร้อนสูญเสียที่เกี่ยวข้องกับกำเนิดใหม่มีอิทธิพลมากที่สุดในการแสดง เราคาดหวังว่าการสูญเสียรถรับส่งเป็นเดียวกับฮีฤดูใบไม้ผลิก๊าซมีอิทธิพลในการแสดง. โดยทำเช่นนี้สูญเสียเหล่านี้จะถูกทอดทิ้งเมื่อเทียบกับคนที่อดีต. ประสิทธิภาพการระบายความร้อนของเครื่องยนต์จะถูกกำหนดโดยอัตราส่วนของพลังงานที่มีอยู่โดยพลังงานความร้อนที่เพิ่ม: gth ¼ Pth Q_ ชั่วโมงþ Q_ T þ Q_ R ð13Þซึ่งใน Q_ T คือการสูญเสียการนำและ Q_ R เป็นพลังงานความร้อนที่เกี่ยวข้อง. กับการขาดประสิทธิภาพฟื้นฟูเรากำหนดอัตราส่วนความต้านทานความร้อนต่างๆ: qcond ¼ ccond = a ð14Þ QR ¼ m_ RCV = a ð15Þที่m_ R คืออัตรามวลของเหลวภายในกำเนิดใหม่ได้. ดังนั้น: Q_ T ¼aqcondTUð1ฏð16Þ Q_ R ¼ D1 eÞaqRTUð1ฏð17Þอีประสิทธิภาพฟื้นฟูขึ้นอยู่กับอุณหภูมิของเครื่องยนต์ เรากำหนดอี¼ T0 UTL TUTL กับ T0 U <TU เต้าเสียบที่เกิดขึ้นจริงสูงสุดอุณหภูมิของของเหลวจากฟื้นฟู จะต้องมีการตั้งข้อสังเกตว่าเท่าที่พฤติกรรมฟื้นฟูสมมาตรจะถือว่าเป็นหนึ่งเดียวที่มีประสิทธิภาพมีการกำหนดและe สามารถกำหนดตรงกันข้ามเป็นอี¼ T0 LTU TLTU กับ T0 L> TL อุณหภูมิต่ำสุดที่เกิดขึ้นจริงของของเหลวจากกำเนิดใหม่ได้. ในที่สุดความร้อน ประสิทธิภาพจะแสดงเป็นฟังก์ชั่นที่พารามิเตอร์ที่ไม่ใช่มิติ: gth ¼ 1 þ dc n NSD 1 n ðqcondþ D1 eÞqRÞnð1ฏð18Þอุณหเงื่อนไขกฎข้อที่สองของอุณหพลศาสตร์ต้องการให้ความร้อนที่มีประสิทธิภาพไม่เกินประสิทธิภาพการ์โนต์ที่: gth 6 1 s ð19Þสำหรับเครื่องที่ทำงานเป็นเครื่องยนต์Pth พลังงานที่มีเป็นบวกเสมอ จากนั้นเราก็ตั้ง: Pth P 0 ð20Þดังนั้นการใช้ทั้งสองเงื่อนไขก่อนหน้านี้(19) และ (20) ที่ได้รับอนุญาตค่าของn อยู่ภายในโดเมนฟักแสดงบนรูป 2. เพื่อให้ได้การแสดงสูงสุดกรณีที่ดีที่สุดได้รับการแต่งตั้ง ดังนั้นความไม่สมดุลกัน (19) สามารถเปลี่ยนความเท่าเทียมกัน. ดังนั้น noptim อัตราส่วนที่เหมาะสมระหว่างแหล่งความร้อนอุณหภูมิและอุณหภูมิของห้องการขยายตัวของเครื่องยนต์สามารถรับได้ โดยใช้สมการ (18): noptim ¼ DC þ s DD þ1Þsðqcondþ D1 eÞqRÞð1 sth 2 ð21Þ 2.2.1 การแสดงออกของค่าสัมประสิทธิ์ความร้อนตามที่กฎหมายของนิวตันค่าสัมประสิทธิ์ a และ b จะถือว่าเป็นตัวแทนของการแลกเปลี่ยนความร้อนสำหรับร้อนและปลายหนาวเย็นตามลำดับ ประสิทธิภาพการระบายความร้อนของความร้อนแลกเปลี่ยนจะขึ้นอยู่กับค่าพารามิเตอร์เครื่องและอื่น ๆ โดยเฉพาะฉความถี่ในการปฏิบัติการ ดังนั้นจึงเป็นสิ่งสำคัญที่เอฟ Formosa กรัม Despesse / พลังงานร่วม

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

P ¼คุณได้



ตู ตูþ VH þ




þ VR TR วี



þ TL VC TL
   ð 3 Þ
ที่ r คือพิจารณาค่าคงที่ของก๊าซต่อหน่วยของมวลและอุณหภูมิเฉลี่ยของ TR

ชมิดท์วิเคราะห์การปฏิรูป . ผลลัพธ์ [ 17 ] จะเล่าต่อจากนี้ :
p ¼คุณ
s
1
1 þ B เพราะð / ð T Þ H Þð 4 Þ
:
b ¼

ffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffi2sj cos เป็นþ S2 þ j2 p
2 J S
þþตัน H ¼ jsin เป็น
jcos เป็นþ S
1
s

s vd ¼ 2 ตู
1
2 J þþ S
M

¼ VCC ของþ VR เหมือนกัน





vhc þ TL TR

s
vd ð 5 Þ
ที่ S = TL / TU
ดังนั้นลักษณะพารามิเตอร์หลักของเครื่องยนต์
จะได้รับโดยวิเคราะห์นิพจน์ต่อไปนี้ :

pmean ความดันประสิทธิผลเฉลี่ย¼คุณ
s
1
ffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffi
1 B2
q
6 Þðความร้อนเพิ่ม ( QE ) และความร้อนทิ้ง ( QC ) ในแต่ละรอบ :

z
¼ QE รอบ
p DV HC ¼ pmean

B
ffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffi PVD 1
1 B2
q
0
b @
1

7 H ð CA บาปÞ

z

¼ QC วงจร P dvcc ¼ pmean jvd
B
1
ffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffi
1 B2
q
0
b @
1
CA
บาปð H Þð 8 Þ
QE หมายถึงความร้อนเพิ่ม ' 'hot ส่วนหนึ่ง " ของเครื่องยนต์ และ QC
สำหรับ ' 'cold ส่วน " .
ประสิทธิภาพและ พลังงาน
ประสิทธิภาพ Thermodynamic เหมาะเป็นการ์โนต์
ประสิทธิภาพ :
กี¼ 1 TL = ตูð 9 Þ
ประโยชน์เครื่องจักรทำงานได้จาก EQS . ( 7 ) และ ( 8 )
และแตกต่างกันโดยเฉพาะเป็นฟังก์ชันของค่าความดันประสิทธิผลเฉลี่ย :
วี¼ pmeanvd
PJ ð S 1 Þกระทำบาป
B
ffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffi j2 þ S2 P 1
þ 2js คอสffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffi
1 B2
q
  ð 10 Þ
ดังนั้น แสดงพลัง สามารถแสดงเป็นผลิตภัณฑ์ของ
งานเครื่องกลโดยความถี่ f :
pi ¼ fwi ð 11 Þ
2.2 . พลังงานความร้อนพลังงานความร้อนแบบ

รอบเฉลี่ยพลังงานออกมาให้เป็นทางเลือก

ตามการสมดุลพลังงานของเครื่องตามที่อธิบาย
ในรูปที่ 1A ,วัฏจักรพลังงานเฉลี่ยสามารถแสดงเป็น :
/ ¼อาท ð 1 þ DC n NDS Þð 12 Þ
ซึ่ง N = ตู / th คือ อุณหภูมิ อัตราส่วนระหว่างแหล่งความร้อน
และอุณหภูมิสูงสุดของเครื่องยนต์ , D = b / a และ c = TC / th .

ประสิทธิภาพเชิง การสูญเสียที่เกี่ยวข้องกับการปฏิรูปที่มีอิทธิพลสูงสุด
ในการแสดง เราคาดหวังว่า รถรับส่งจาก
รวมทั้งแก๊สสปริงแบบมีอิทธิพลน้อยในการแสดง
ทำแบบนี้ ความเสียหายเหล่านี้จะถูกเมื่อเทียบกับตัวก่อน
.
ประสิทธิภาพเชิงความร้อนของเครื่องยนต์จะถูกกำหนดโดยอัตราส่วน
พลังใช้ได้โดยเพิ่มพลังงานความร้อน :
/
q_ GTH ¼ H þ q_ T þ q_ R
ð 13 Þ
ที่ q_ t คือการขาดทุน และ q_ r คือพลังงานความร้อนที่เกี่ยวข้อง
เพื่อฟื้นฟูประสิทธิภาพ .
เรากำหนดสัดส่วนต่างๆ impedances ความร้อน :
qcond ¼ ccond = ð 14 Þ
QR ¼ m_ rcv = ð 15 Þ
ที่ m_ r คือของเหลวมวลเท่ากันข้างในการปฏิรูป .
: T
q_ จึง¼ aqcondtu ð 1 S Þð 16 Þ
q_ R ¼ð 1 E Þ aqrtu ð 1 S Þð 17 Þ
การปฏิรูปประสิทธิภาพ E ขึ้นอยู่กับอุณหภูมิของ
เครื่องยนต์ เรากำหนด e ¼ t0
t0
U
tutl กับ utl < ตู
เต้าเสียบที่แท้จริงมากที่สุด