and justifies the reason why strain

and justifies the reason why strain loading paths in Figs. 1b and 2b
were assumed as linear.
Moreover, it also follows from Eq. (6) that the critical value
of damage DI
crit associated with stress triaxiality and dilatational
changes in voids defines a straight line with slope ‘−1’ falling from
left to right in close agreement with the FFL (fracture forming line,
Fig. 1b) and the condition of critical reduction of thickness at fracture
ε3f = ln 
1 − Rf

, where Rf given by (t0 − tf )/t0 with t0 and tf
being the initialthickness and the thickness atfracture. Conversely,
Eq.(7) allows concluding thatthe critical value of damage DII
crit associated
with in-plane shear and distortional changes in voids defines
a straight line rising from left to right with a slope equal to ‘+1’ in
agreement with the condition of critical distortion f along the SFFL
(shear fracture forming line, Fig. 2b).
In connection to what was said above aboutthe fracture loci, itis
worth noting that if the lower limits of the integrals in Eqs. (6) and
(7) are equal to ε0 rather than zero, corresponding to situations
where there is a threshold strain ε0 below which damage is not
accumulated, the FFL and the SFFL deviate from straight lines and
present ‘upward curvatures’ as it is schematically represented by
the dashed solid curves in Figs. 1b and 2b,

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

และจัดชิดเหตุผลทำไมเครียดโหลดเส้นทางในมะเดื่อ. 1b และ 2bแทบเป็นเส้นตรงนอกจากนี้ มันยังตามจาก Eq. (6) ที่สำคัญค่าความเสียหายดิอาหารที่เกี่ยวข้อง กับความเครียด triaxiality และ dilatationalการเปลี่ยนแปลงในช่องว่างที่กำหนดเส้นตรง ด้วยความชัน '− 1' จากจากซ้ายไปขวาในปิดสัญญากับ FFL (รูปบรรทัด แตกหักรูป 1b) และเงื่อนไขสำคัญลดความหนาที่แตกหักΕ3f = ln1 − Rf ที่กำหนด โดย (t 0 − tf) Rf / t 0 t 0 และ tfการ initialthickness และ atfracture ความหนา ในทางกลับกันEq.(7) ช่วยสรุปที่สำคัญค่าความเสียหายที่ดีทูอาหารที่เกี่ยวข้องแรงเฉือนในระนาบและการเปลี่ยนแปลง distortional ในช่องว่างที่กำหนดเพิ่มขึ้นจากซ้ายไปขวาโดยมีความชันเท่ากับ '+ 1' ในแนวเส้นตรงข้อตกลงกับเงื่อนไขของสำคัญบิดเบือน f ตาม SFFL(เฉือนกระดูกขึ้นรูปบรรทัด รูป 2b)ในการเชื่อมต่อเพื่อพูดข้างต้นเกี่ยวกับตำแหน่งอ่อนแอแตกหักน่าสังเกตว่า ถ้า ต่ำกว่าขีดจำกัดของ integrals ใน Eqs (6) และ(7) จะเท่ากับ ε0 มากกว่าศูนย์ ที่สอดคล้องกับสถานการณ์มี ε0 สายพันธุ์มีขีดจำกัดด้านล่าง ซึ่งความเสียหายไม่ได้สะสม FFL และ SFFL เบี่ยงเบนไปจากเส้นตรง และปัจจุบัน 'ขึ้นได้' เป็น schematically แทนโดยเส้นโค้งทึบประในมะเดื่อ. 1b และ 2b

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

และ justifies เหตุผลว่าทำไมเส้นทางสายพันธุ์โหลดมะเดื่อ 1B และ 2b
ถูกสันนิษฐานว่าเป็นเชิงเส้น.
นอกจากนี้ยังต่อจากสมการ (6) ว่าค่าวิกฤต
ของความเสียหาย DI
crit ที่เกี่ยวข้องกับความเครียดและ triaxiality dilatational
การเปลี่ยนแปลงในช่องว่างที่กำหนดเป็นเส้นตรงมีความลาดชัน '-1' ลดลงจาก
ซ้ายไปขวาในสัญญาอย่างใกล้ชิดกับ FFL (การแตกหักขึ้นรูปเส้น
รูป 1b.) และสภาพของการลดความสำคัญของความหนาที่แตกหัก
ε3f = LN?
1 - Rf ที่ได้รับจาก Rf (t0 - TF) / t0 กับ t0 และ TF เป็น initialthickness และ atfracture ความหนา ตรงกันข้ามสม. (7) ช่วยให้การสรุป thatthe ค่าวิกฤตของความเสียหาย DII crit เกี่ยวข้องกับ In-Plane เฉือนและการเปลี่ยนแปลง distortional ในช่องว่างที่กำหนดเป็นเส้นตรงที่เพิ่มขึ้นจากซ้ายไปขวามีความลาดชันเท่ากับ '1' ในข้อตกลงกับเงื่อนไข ของการบิดเบือนที่สำคัญ? F ตาม SFFL (สายเฉือนแตกหักขึ้นรูป Fig. 2B). ในการเชื่อมต่อกับสิ่งที่กล่าวไว้ข้างต้น aboutthe ตำแหน่งแตกหัก ITIS ที่น่าสังเกตว่าถ้าขีด จำกัด ล่างของปริพันธ์ใน EQS (6) และ(7) จะเท่ากับε0มากกว่าศูนย์สอดคล้องกับสถานการณ์ที่มีε0ความเครียดเกณฑ์ด้านล่างซึ่งความเสียหายไม่ได้สะสมที่ FFL และ SFFL เบี่ยงเบนไปจากเส้นตรงและปัจจุบัน 'โค้งขึ้น' มันเป็น แสดงแผนผังโดยประเส้นโค้งที่มั่นคงในมะเดื่อ 1B และ 2B,

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

และได้อธิบายเหตุผลที่ความเครียดโหลดเส้นทางในมะเดื่อ . 2B 1B และสมมติเป็นเชิงเส้นนอกจากนี้ มันยังตามจากอีคิว ( 6 ) ว่า ค่าวิกฤตของความเสียหายที่ดิที่เกี่ยวข้องกับความเครียด และ dilatational triaxiality Critการเปลี่ยนแปลงในช่องว่างกำหนดเส้นตรงที่มีความชัน " " − 1 ลดลงจากจากซ้ายไปขวา ใกล้บรรลุข้อตกลงกับ ffl ( สร้างสายแตกรูป 1B ) และเงื่อนไขสำคัญของการลดความหนา ที่ε 3f = ใน1 − RFที่มอบให้โดย RF ( t0 − TF ) / t0 t0 และ TF ด้วยเป็น initialthickness และความหนา atfracture . ในทางกลับกันอีคิว ( 7 ) ให้มีการสรุปมูลค่าความเสียหาย ดีCrit เกี่ยวข้องกับระนาบเฉือนและการเปลี่ยนแปลง distortional กำหนดในช่องว่างเส้นตรงเพิ่มขึ้นจากซ้ายไปขวา มีความชันเท่ากับ + 1 " " ในข้อตกลงกับเงื่อนไขของ f ที่สำคัญตาม sffl บิดเบือน( ตัดเป็นเส้นร้าวรูปที่ 2B )ในการเชื่อมต่อกับสิ่งที่ได้กล่าวข้างต้นในด้านรูปแบบและหัก ,เป็นมูลค่า noting ว่าถ้าลดข้อจำกัดของส่วนประกอบใน EQS . ( 6 ) และ( 7 ) จะเท่ากับε 0 มากกว่าศูนย์ ที่สอดคล้องกับสถานการณ์ที่ไหนมีเกณฑ์ความเครียดε 0 ด้านล่างซึ่งความเสียหายไม่ได้สะสม , ffl และ sffl เบี่ยงเบนจากเส้นตรงและปัจจุบัน " " ขึ้น 1 จุด เป็นแผนผังแสดงโดยโทนทึบโค้ง Figs แล้วก็ 2B 1B ,