Shear capacities of the columns wer

Shear capacities of the columns were assessed using Priestley's model [1995]. (Eqn. 2). The design of the OMRF
using higher strength concrete allowed the use of smaller column utilising the concrete’s favourable load
carrying capacity. Although the reduction in size reduced the shear strength of the HSC columns, a higher
concrete strength compensated for that reduction. The sections that needed attention were on the lower levels
which contained low yield lateral reinforcement. These sections displayed a low curvature ductility capacity, and
the values of shear strength and flexural shear strength were close. According to Priestley’s model, no shear
failure would be expected, although the calculations are based on nominal values.
Eqns. 3, 4 and 5 were used to assess the Beam-column joints in the frame assuming the concrete strength within
the joint is equal to the column strength. For frame No.1 (concrete strength of 50MPa in the joint), the required
amount of horizontal shear reinforcement within an interior beam-column joint to resist the maximum shear
force is equal to 4272 mm2. According to the ACI318, the total horizontal reinforcement required is equal to
1831 mm2. For Frame 2 (Concrete strength of 100 MPa) these values are 3891 and 2870 respectively. As
mentioned earlier ACI formula gives incorrect results for high strength concrete joints.
Bond transfer within the beam-column joints were assessed using Eqn. 6 suggested by Fujii et al. [1995] and NZ
code [1995]. For OMRF with 50MPa joints the maximum bar sizes are 46mm according to Fujii et al. formula
and 21mm with NZ formula. For OMRF with 100MPa joints these diameters are 56 and 23mm respectively. As
seen the two methods give significantly different allowable bar diameters. However, larger bar diameters are
allowed in HSC joints.
CONCLUDING REMARKS
With increasing concrete compressive strength, the section sizes and reinforcement ratios in columns can be
effectively reduced. This changes the balance of beam and column flexural capacities, which in turn may change
the response from extensive beam hinging to extensive column hinging. Column hinging is prevalent and greater
detailing may be needed in such potential plastic hinge regions. However, frames with HSC columns, in this case
study, performed well in satisfying ductility demands. Although the column sizes were reduced, the maximum
displacements were slightly reduced due to higher elastic modulus in HSC and slightly lower earthquake loads.
There are other benefits in using high strength concrete such as improved shear capacity of columns, stronger
beam-column joints, larger bar diameters allowed within a joint to transfer bond and higher rotational ductilities
in flexural members. High strength concrete can be an attractive option to reduce the member sizes in secondary

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

กำลังแรงเฉือนของคอลัมน์ถูกประเมินโดยใช้ของ Priestley รุ่น [1995] (Eqn. 2) การออกแบบของ OMRFใช้คอนกรีตความแข็งแรงสูงสามารถใช้คอลัมน์ที่มีขนาดเล็กโดยการโหลดที่ดีของคอนกรีตความจุ แม้ว่าการลดขนาดลดความแข็งแรงเฉือนของคอลัมน์มงเปอ มากชดเชยที่ลดความแรงคอนกรีต ส่วนที่ต้องการความสนใจอยู่ในระดับต่ำกว่าซึ่งประกอบด้วยการเสริมแรงด้านข้างต่ำ ส่วนนี้แสดงกำลังการผลิตเกิดความเหนียวโดยโค้งต่ำ และค่าของแรงเฉือนและแรงเฉือน flexural ถูกปิด ตามแบบจำลองของ Priestley แรงเฉือนไม่ความล้มเหลวจะคาดหวัง แม้ว่าการคำนวณจะขึ้นอยู่กับค่าว่ายอมEqns. 3, 4 และ 5 ใช้ในการประเมินรอยต่อคานคอลัมน์ในกรอบสมมติว่าคอนกรีตความแข็งแรงภายในร่วมมีค่าเท่ากับแรงคอลัมน์ สำหรับเฟรมที่ 1 (คอนกรีตความแข็งแรงของ 50MPa ในการร่วม), ต้องจำนวนเหล็กเสริมแรงเฉือนในแนวนอนภายในร่วมคานภายในคอลัมน์เป็นการต้านทานแรงเฉือนสูงสุดแรงเท่ากับมม 2 4272 ได้ภาย ตาม ACI318 เสริมแนวรวมต้องมีค่าเท่ากับ1831 มม 2 ได้ภาย เฟรม 2 (คอนกรีตความแข็งแรงของแรง 100) ค่าเหล่านี้ได้ 3891 และ 2870 ตามลำดับ เป็นกล่าวถึงสูตรมาก่อนหน้านี้ให้ผลลัพธ์ที่ไม่ถูกต้องสำหรับความแข็งแรงสูงรอยต่อคอนกรีตโอนพันธบัตรภายในรอยต่อคานคอลัมน์ถูกประเมินโดยใช้ Eqn 6 แนะนำฟูจิอิ et al. [1995] และนิวซีแลนด์รหัส [1995] สำหรับ OMRF กับ 50MPa joints บาร์สูงขนาดมี 46 มม.ตามสูตร al. et ฟูจิอิและ 21 มม. ด้วยสูตรนิวซีแลนด์ สำหรับ OMRF กับ 100MPa ข้อต่อ เหล่านี้สมมาตรได้ 56 และ 23 มม.ตามลำดับ เป็นเห็นวิธีการสองปัจจุบันแถบแตกต่างกันอย่างมีนัยสำคัญที่อนุญาตให้ อย่างไรก็ตาม สมมาตรมีแถบใหญ่อนุญาตให้ใช้ในรอยต่อมงเปอหมายเหตุสรุปด้วยการเพิ่มกำลังคอนกรีต compressive ส่วนขนาดและอัตราส่วนการเสริมแรงในคอลัมน์ได้มีประสิทธิภาพลดลง นี้เปลี่ยนสมดุลของคานและคอลัมน์ flexural กำลัง ซึ่งจะอาจเปลี่ยนการตอบสนองจากคานอย่างละเอียด hinging กับ hinging คอลัมน์มากมาย คอลัมน์ hinging มาแพร่หลายมากขึ้นรายละเอียดอาจจะจำเป็นในภูมิภาคเช่นบานพับพลาสติกอาจ อย่างไรก็ตาม เฟรมมงเปอคอลัมน์ ในกรณีนี้ศึกษา ทำดีในการตอบสนองความต้องการเกิดความเหนียวโดย แม้ว่าขนาดคอลัมน์ลดลง สูงสุดdisplacements ได้ลดลงเล็กน้อยเนื่องจากโมดูลัสยืดหยุ่นสูงในมงเปอ และโหลดแผ่นดินไหวต่ำกว่าเล็กน้อยมีประโยชน์อื่น ๆ ในการใช้ความแข็งแรงสูงคอนกรีตเช่นกำลังเฉือนปรับปรุงคอลัมน์ แข็งแกร่งรอยต่อคานคอลัมน์ ใหญ่แถบสมมาตรอนุญาตภายในร่วมการโอนตราสารหนี้และ ductilities ในการหมุนสูงในสมาชิก flexural คอนกรีตความแข็งแรงสูงสามารถเป็นตัวเลือกที่น่าสนใจเพื่อลดขนาดสมาชิกในรอง

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

ตัดความสามารถของคอลัมน์จะถูกประเมินโดยใช้แบบจำลองของเพรสลีย์ [ 1995 ] ( eqn . 2 ) การออกแบบของ omrf
ใช้คอนกรีตกำลังสูงที่อนุญาตให้ใช้ของที่มีขนาดเล็กกว่าคอลัมน์ของคอนกรีตที่ดีโหลด
แบกความจุ แม้ว่าการลดขนาดลดแรงของ HSC คอลัมน์ที่สูง
คอนกรีตชดเชยที่ลดลงส่วนที่ต้องการความสนใจอยู่ในระดับที่ต่ำกว่า
ที่มีผลผลิตต่ำที่มีการเสริมแรง ส่วนนี้แสดงระดับความโค้งความเหนียวความสามารถและ
ค่าแรงดัดและแรงเฉือนถูกปิด ตามที่เพรสลีย์เป็นแบบ ไม่แรง
ความล้มเหลวคาดว่าจะเป็น , แม้ว่าการคํานวณตามค่าปกติ .
eqns . 34 และ 5 ที่ใช้ประเมิน เสา คาน ข้อต่อในกรอบสมมติว่าคอนกรีตภายใน
ร่วมเท่ากับคอลัมน์แรง . สำหรับกรอบ 1 ( ความแข็งแรงของคอนกรีต 50mpa ในข้อต่อ ) , ต้องใช้ปริมาณเหล็กเสริมรับแรงเฉือนในแนวนอน
ภายในภายใน เสา คาน ร่วมต้านแรงเฉือนสูงสุด
เท่ากับ 4272 แน่น . ตามไป aci318 ,รวมแนวนอนเสริมต้องเท่ากับ
1831 แน่น . สำหรับกรอบ 2 ( คอนกรีต 100 MPa ) ค่าเหล่านี้เป็นฝรั่ง และ 0 ตามลำดับ โดย
กล่าวถึงก่อนหน้านี้ของสูตรให้ผลลัพธ์ที่ไม่ถูกต้องสำหรับคอนกรีตกำลังสูงที่ข้อต่อ .
พันธบัตรโอนภายใน เสา คาน ข้อต่อมีการประเมินการใช้ eqn . 6 แนะนำฟูจิ et al . [ 1995 ] และรหัส NZ
[ 1995 ]สำหรับ omrf กับ 50mpa ข้อต่อสูงสุดบาร์ขนาด 46mm ตามฟูจิ et al . และสูตร
21mm กับสูตรหอยแมลงภู่นิวซีแลนด์ สำหรับ omrf กับข้อต่อ 100mpa ขนาดนี้แล้ว 23 mm ตามลำดับ โดย
เห็นสองวิธีให้แตกต่างกันที่บาร์มีขนาดเส้นผ่านศูนย์กลาง อย่างไรก็ตาม , จำนวนบาร์ขนาดใหญ่
อนุญาตในข้อต่อ HSC .

สรุปข้อสังเกตเพิ่มกำลังรับแรงอัดของคอนกรีตส่วนขนาดและอัตราส่วนเหล็กเสริมในเสาสามารถ
มีประสิทธิภาพลดลง นี้การเปลี่ยนแปลงความสมดุลของคานและเสารับแรงดัด ความจุ ซึ่งในทางกลับอาจเปลี่ยนแปลง
คำตอบจากคานขนาดใหญ่กว้างขวาง hinging คอลัมน์ hinging . คอลัมน์ hinging เป็นที่แพร่หลายและมากขึ้น
รายละเอียดอาจจะต้องการในศักยภาพบานพับพลาสติกภูมิภาค อย่างไรก็ตาม เฟรมกับคอลัมน์เช่นในกรณีนี้
ศึกษา ปฏิบัติดีในความพึงพอใจความต้องการความเหนียว . แม้ว่าคอลัมน์ขนาดลดลง , สูงสุด
displacements เป็นลดลงเล็กน้อยเนื่องจากการสูงขึ้นและลดลงเล็กน้อย เช่น ค่าโมดูลัสแบบในแผ่นดินไหวโหลด .
มีประโยชน์อื่น ๆ ในการใช้คอนกรีต เช่น การปรับปรุงความสามารถของคอลัมน์แรงเฉือนสูง แข็งแกร่ง
เสา คาน ข้อต่อบาร์ขนาดใหญ่เส้นผ่าศูนย์กลางอนุญาตภายในร่วมโอนพันธบัตรและสูงกว่าการ ductilities
สมาชิกเข้ามากระแทก คอนกรีตกำลังสูงที่สามารถเป็นตัวเลือกที่น่าสนใจเพื่อลดขนาดในระดับสมาชิก