Characterization of the water spray

Characterization of the water spray is critically impor- tant in evaluating the performance of water-based suppres- sion systems. A recent comprehensive overview of water- based fire suppression is provided in Grant et al. [1]. The performance of these suppression systems is primarily evaluated through full-scale spray dispersion tests and actual fire suppression tests. It is difficult to extrapolate the spray dispersion test performance to real fire scenarios because of the potentially strong coupling between the fire and the spray. Alternatively, actual full-scale suppression tests are expensive making it difficult to generate sufficient test statistics for proper evaluation of the test results. Predictive models are needed to evaluate spray character- istics or to couple with fire models to predict suppression performance. In fact, the atomization model is a critical missing link in the modeling of suppressed fires. Sophisticated gas phase models are in place for predicting the fire dynamics like Large Eddy Simulation (LES). Furthermore, drop dispersion models are well defined for tracking the drops after the atomization process is complete [2]. However, a general model has yet to be provided for predicting the initial spray properties for sprinklers. The atomization model developed in this study is a first step in addressing this deficiency.
Some simple correlations have been developed for estimating characteristic drop sizes based on a few experiments [3–5]. These correlations can be used as primitive predictive models; however, they have a limited range of validity and are insensitive to many effects that are known to influence the initial spray behavior. The data in these correlations are obtained under quiescent ‘cool’ conditions. However, the elevated velocities and tempera- tures in real fires are expected to influence the atomization process. A robust physics-based approach capable of handling this coupling has been used to develop the atomization model in this study. The present work provides the modeling basis to support the design of new suppression devices, characterization of spray details, or evaluation of the resulting suppression performance in the presence of a real fire.
Some experimental work has been conducted to char- acterize the details of the sprinkler spray. The results from these experimental investigations provide sprinkler design guidance and provide valuable information for the devel- opment of atomization and spray models. Dundas [4] provides drop size measurements for several sprinkler geometries along with a review of drop size data obtained in a variety of injectors. The data are correlated based on an expression first proposed by Heskestad [6], dv50/ Dorif 1⁄4 C We 1/3, where dv50 is the volumetric median diameter, Dorif is the injection orifice diameter, and the Weber number, We 1⁄4 rlU2Dorif/s, is based on the liquid properties. The drop size data compiled by Dundas from various injectors demonstrates that the coefficient of proportionality, C, depends on the sprinkler geometry [4]. You’s data reveal more insight into the dependency of the coefficient, C. His data clearly show that C increases with increasing injection orifice diameter for upright sprinklers [3]. Prahl and Wendt [7] measured flow patterns from an axisymmetric laboratory sprinkler and developed models to predict these flow patterns. Correlations along with assumed Rosin-Rammler distributions were used to estimate drop size. Initial drop locations were approxi- mated based on wave instability concepts, and drop trajectories were determined from particle tracking. Ad- justments were made to the modeling constants to match the predicted and measured flow patterns. More recently Widmann [8], Widmann et al. [9], Putorti et al. [10], and Sheppard [5] have characterized velocities and drop sizes from sprinklers using advanced diagnostics. Widmann used Phase Doppler Interferometry (PDI) to measure drop sizes and velocities from actual sprinklers having K-factors ranging from 7.2 10 5 m3 s 1 kPa 1/2 (3.0 gal min 1 psi 1/2) to 1.35 10 4 m3 s 1 kPa 1/2 (5.6 gal min 1 psi 1/2). This measurement technique provides detailed information at one point within the spray. Characterizing the overall spray with this technique is prohibitive because of the number of point measurements required to map out the spray distribution. Nevertheless, the drop size and velocity measurements were taken at a number of locations at a given plane to determine the mass flux distribution using the PDI technique. The mass flux obtained from these PDI measurements at specified locations compared favorably with mass flux measurements taken with collection tubes. Widmann also noted deviation from the p 1/3 scaling law for drop size at low pressures (around 69kPa),

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

จำแนกลักษณะของสเปรย์น้ำเป็นอย่างยิ่ง tant นำในการประเมินประสิทธิภาพของระบบน้ำ suppres-sion ภาพรวมล่าสุดของน้ำ-ตามเพลิงไว้ใน Grant et al. [1] ประสิทธิภาพของระบบปราบปรามเหล่านี้เป็นหลักพิจารณาผ่านการทดสอบเต็มรูปแบบพ่นกระจาย และจริงไฟทดสอบการปราบปราม มันยากที่การ extrapolate สเปรย์กระจายทดสอบประสิทธิภาพการทำงานกับสถานการณ์ไฟจริงเนื่องจากอาจแข็งเชื่อมระหว่างไฟและสเปรย์ อีกวิธีหนึ่งคือ ปราบปรามจริงเต็มรูปแบบการทดสอบที่มีราคาแพงทำให้ยากในการสร้างสถิติทดสอบเพียงพอสำหรับการประเมินผลที่เหมาะสมของผลการทดสอบ การณ์มีความจำเป็น เพื่อประเมินสเปรย์อักขระ-istics หรือคู่กับรุ่นไฟทำนายประสิทธิภาพการปราบปราม ในความเป็นจริง แบบแยกเป็นอะตอมขาดตอนสำคัญในการสร้างโมเดลของไฟปราบปราม มีรุ่นเฟสก๊าซที่มีความซับซ้อนในการทำนายการเปลี่ยนแปลงไฟเช่นจำลอง Eddy ขนาดใหญ่ (LES) นอกจากนี้ มีหล่นกระจายรุ่นกำหนดไว้อย่างดีสำหรับการติดตามหยดหลังจากกระบวนการแยกเป็นอะตอม สมบูรณ์ [2] อย่างไรก็ตาม แบบจำลองทั่วไปยังไม่ได้มีให้ทำนายคุณสมบัติเริ่มต้นสเปรย์สำหรับหัวฉีด รุ่นแยกเป็นอะตอมที่พัฒนาขึ้นในการศึกษานี้เป็นขั้นตอนแรกในการจัดการขาดนี้ได้รับการพัฒนาความสัมพันธ์บางอย่างง่ายสำหรับการประเมินขนาดลักษณะหล่นที่อิงการทดลองกี่ [3-5] ความสัมพันธ์เหล่านี้สามารถใช้เป็นดั้งเดิมการณ์ อย่างไรก็ตาม พวกเขามีช่วงจำกัดมีผลบังคับใช้ และมีผลมากที่ทราบว่ามีอิทธิพลต่อลักษณะการทำงานของสเปรย์ครั้งแรกถึง ข้อมูลในความสัมพันธ์เหล่านี้จะได้รับภายใต้เงื่อนไข 'เย็น' ที่ไม่มีการทำ อย่างไรก็ตาม ความเร็วสูงและสีฝุ่น-tures ในไฟจริงคาดว่าจะมีอิทธิพลต่อกระบวนการแยกเป็นอะตอม แข็งแกร่งฟิสิกส์วิธีการสามารถจัดการการเชื่อมต่อนี้มีการใช้การพัฒนาแบบแยกเป็นอะตอมในการศึกษานี้ การทำงานปัจจุบันให้สร้างโมเดลพื้นฐานเพื่อสนับสนุนการออกแบบของอุปกรณ์ใหม่ สิงสเปรย์ละเอียด หรือประเมินการปฏิบัติการปราบปรามเกิดในที่ที่มีไฟจริงบางงานทดลองได้ดำเนินการเพื่อ char acterize รายละเอียดของสเปรย์ดับเพลิง ผลที่ได้จากการตรวจสอบเหล่านี้ทดลองให้สปริงเกลอร์ออกแบบคำแนะนำ และให้ข้อมูลมีคุณค่าสำหรับ devel-opment แยกเป็นอะตอมและแบบสเปรย์ Dundas [4] มีการวัดขนาดหล่นสำหรับรูปทรงเรขาคณิตสปริงเกลอร์หลายพร้อมกับรีวิวหล่นขนาดข้อมูลที่ได้รับในความหลากหลายของหัวฉีด ข้อมูลมีความสัมพันธ์ตามนิพจน์แรก เสนอ โดย Heskestad [6], dv50 ว่า Dorif C เรา 1 ใน 3, dv50 เป็นปริมาตรเฉลี่ยเส้นผ่าศูนย์กลาง Dorif เป็นการผ่าปากฉีด และหมายเลขเวเบอร์ เราว่า rlU2Dorif/s เป็นไปตามคุณสมบัติของของเหลว ข้อมูลขนาดหล่นที่รวบรวม โดย Dundas จากหัวฉีดต่าง ๆ แสดงให้เห็นว่า ค่าสัมประสิทธิ์ของสัดส่วน C ขึ้นอยู่กับสปริงเรขาคณิต [4] คุณมีข้อมูลเปิดเผยเข้าใจอ้างอิงของค่าสัมประสิทธิ์ c ข้อมูลของเขาแสดงอย่างชัดเจนว่า C เพิ่มเส้นผ่าศูนย์กลางปากฉีดเพิ่มสำหรับหัวฉีดตรง [3] Prahl และ Wendt [7] วัดรูปแบบกระแสจากตัวสปริง axisymmetric ห้องปฏิบัติการ และพัฒนารูปแบบการทำนายรูปแบบเหล่านี้ไหล ความสัมพันธ์พร้อมกับการกระจายการขัดสน Rammler โหลดถูกใช้ในการประเมินขนาดหล่น ตำแหน่งเริ่มต้นหล่นได้ approxi - สมรรถนะตามแนวคิดของความไม่เสถียรของคลื่น และกำหนดวิถีลูกหล่นจากอนุภาคการติดตาม Justments โฆษณาทำค่าคงที่การสร้างโมเดลให้ตรงกับรูปแบบการไหลการวัด และคาดการณ์ เมื่อเร็ว ๆ นี้ Widmann [8], Widmann et al. [9], Putorti et al. [10], และบัฟ [5] มีลักษณะความเร็ว และลดขนาดลงจากหัวฉีดที่ใช้วินิจฉัยขั้นสูง Widmann ใช้เฟส Doppler Interferometry (PDI) เพื่อวัดขนาดลดลงและความเร็วจากหัวฉีดจริงมี K ปัจจัยตั้งแต่ 7.2 10 5 m3 s 1 kPa (3.0 gal นาที psi 1 1/2) 1/2 ถึง 1.35 10 4 m3 s 1 kPa (5.6 gal นาที psi 1 1/2) 1/2 เทคนิคการวัดนี้ให้ข้อมูลรายละเอียดจุดหนึ่งภายในสเปรย์ ลักษณะสเปรย์โดยรวม ด้วยเทคนิคนี้ไม่ห้ามปรามเนื่องจากจำนวนจุดวัดที่จำเป็นต้องแมปออกจำหน่ายสเปรย์ แต่ การวัดขนาดและความเร็วลมหล่นถูกถ่ายที่สถานที่ที่เครื่องบินกำหนดเพื่อตรวจสอบการกระจายมวลฟลักซ์ที่ใช้เทคนิคพี ฟลักซ์มวลที่ได้จากการวัดที่ตำแหน่งที่ระบุเมื่อเทียบกับการวัดฟลักซ์มวลกับหลอดเทอร์พีเหล่านี้ Widmann ยังตั้งข้อสังเกตความแตกต่างจาก p 1 ใน 3 มาตราส่วนกฎหมายสำหรับขนาดลดลงที่ความดันต่ำ (ประมาณ 69kPa),

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

ลักษณะของสเปรย์น้ำเป็นสำาคัญอย่างยิ่งในการประเมินประสิทธิภาพการทำงานของระบบน้ำ suppres- ไซออ ครอบคลุมภาพรวมที่ผ่านมาของน้ำดับเพลิงตามที่ระบุไว้ในแกรนท์, et al [1] ประสิทธิภาพการทำงานของระบบการปราบปรามเหล่านี้ได้รับการประเมินส่วนใหญ่ผ่านการทดสอบสเปรย์กระจายเต็มรูปแบบและการทดสอบการดับเพลิงที่เกิดขึ้นจริง มันเป็นเรื่องยากที่จะคาดการณ์ผลการดำเนินงานสเปรย์ทดสอบการกระจายตัวของสถานการณ์ไฟไหม้ที่แท้จริงเพราะการมีเพศสัมพันธ์ที่แข็งแกร่งที่อาจเกิดขึ้นระหว่างไฟและสเปรย์ อีกวิธีหนึ่งคือการทดสอบการปราบปรามอย่างเต็มรูปแบบที่เกิดขึ้นจริงมีราคาแพงทำให้ยากที่จะสร้างสถิติการทดสอบที่เพียงพอสำหรับการประเมินผลที่เหมาะสมของผลการทดสอบ รูปแบบการพยากรณ์ที่มีความจำเป็นในการประเมิน istics สเปรย์หรือตัวอักษรที่จะคู่กับรุ่นไฟที่จะคาดการณ์ผลการดำเนินงานปราบปราม ในความเป็นจริงรูปแบบละอองคือการเชื่อมโยงที่ขาดหายไปที่สำคัญในการสร้างแบบจำลองของการเกิดเพลิงไหม้ปราบปราม ที่มีความซับซ้อนรุ่นก๊าซอยู่ในสถานที่ในการทำนายการเปลี่ยนแปลงของไฟเช่น Eddy จำลองขนาดใหญ่ (Les) นอกจากนี้รูปแบบการกระจายตัวลดลงจะมีการกำหนดไว้อย่างดีสำหรับการติดตามหยดหลังกระบวนการละอองเสร็จสมบูรณ์ [2] อย่างไรก็ตามรูปแบบทั่วไปยังไม่ได้จัดให้มีการทำนายคุณสมบัติสเปรย์เริ่มต้นสำหรับหัวฉีด รุ่นละอองที่พัฒนาในการศึกษาครั้งนี้เป็นขั้นตอนแรกในการแก้ไขข้อบกพร่องนี้.
บางคนมีความสัมพันธ์ที่เรียบง่ายได้รับการพัฒนาสำหรับการประเมินขนาดลดลงลักษณะขึ้นอยู่กับไม่กี่ทดลอง [3-5] ความสัมพันธ์เหล่านี้สามารถนำมาใช้เป็นรูปแบบการพยากรณ์ดั้งเดิม; แต่พวกเขามีช่วง จำกัด ของความถูกต้องและมีความรู้สึกถึงผลกระทบหลายอย่างที่เป็นที่รู้จักกันจะมีอิทธิพลต่อพฤติกรรมการสเปรย์เริ่มต้น ข้อมูลในความสัมพันธ์เหล่านี้จะได้รับภายใต้เงื่อนไขนิ่ง 'เย็น' อย่างไรก็ตามความเร็วสูงและอุณหภูมิที่ในการเกิดเพลิงไหม้ที่แท้จริงคาดว่าจะมีอิทธิพลต่อกระบวนการทำให้เป็นละออง วิธีฟิสิกส์พื้นฐานที่แข็งแกร่งความสามารถในการจัดการการมีเพศสัมพันธ์นี้ได้ถูกนำมาใช้เพื่อพัฒนารูปแบบละอองในการศึกษาครั้งนี้ การทำงานในปัจจุบันมีพื้นฐานในการสร้างแบบจำลองเพื่อสนับสนุนการออกแบบของอุปกรณ์การปราบปรามใหม่ลักษณะของรายละเอียดสเปรย์หรือการประเมินผลการปฏิบัติงานการปราบปรามที่เกิดในที่ที่มีไฟไหม้จริง.
บางงานทดลองได้รับการดำเนินการเพื่ออักษร acterize รายละเอียดของ สเปรย์ฉีดน้ำ ผลที่ได้จากการตรวจสอบการทดลองเหล่านี้ให้คำแนะนำการออกแบบหัวฉีดและให้ข้อมูลที่มีคุณค่าสำหรับ opment พัฒนาต้องของละอองสเปรย์และรุ่น ดาส [4] ให้การวัดขนาดลดลงสำหรับรูปทรงเรขาคณิตที่ฉีดหลายอย่างพร้อมทั้งความคิดเห็นของข้อมูลขนาดลดลงได้ในความหลากหลายของหัวฉีด ข้อมูลที่มีความสัมพันธ์บนพื้นฐานของการแสดงออกเสนอครั้งแรกโดย Heskestad [6], dv50 / Dorif 1/4 C 1/3 เราที่ dv50 เป็นเส้นผ่าศูนย์กลางเฉลี่ยปริมาตร Dorif เป็นเส้นผ่าศูนย์กลางฉีดปากและจำนวน Weber เรา 1 /4 rlU2Dorif / s จะขึ้นอยู่กับคุณสมบัติของของเหลว ข้อมูลขนาดลดลงรวบรวมโดยดาสจากหัวฉีดต่างๆแสดงให้เห็นว่าค่าสัมประสิทธิ์ของสัดส่วน, C ขึ้นอยู่กับรูปทรงเรขาคณิตฉีด [4] ข้อมูลที่คุณเปิดเผยข้อมูลเชิงลึกมากยิ่งขึ้นในการพึ่งพาของค่าสัมประสิทธิ์ที่ C. ข้อมูลของเขาแสดงให้เห็นอย่างชัดเจนว่าการเพิ่มขึ้นของ C ที่มีการเพิ่มขนาดเส้นผ่าศูนย์กลางฉีดปากสำหรับหัวฉีดตรง [3] Prahl และ Wendt [7] วัดรูปแบบการไหลจากหัวฉีดในห้องปฏิบัติการ axisymmetric และรูปแบบการพัฒนาที่จะทำนายรูปแบบการไหลของเหล่านี้ ความสัมพันธ์พร้อมกับการกระจายสันนิษฐานขัดสน-Rammler ถูกนำมาใช้ในการประมาณการขนาดลดลง สถานที่ลดลงโดยประมาณเริ่มต้นที่ถูกผสมพันธุ์ขึ้นอยู่กับแนวคิดคลื่นความไม่แน่นอนและไบร์ทลดลงได้รับการพิจารณาจากการติดตามอนุภาค justments คลิปได้ทำเพื่อคงการสร้างแบบจำลองเพื่อให้ตรงกับที่คาดการณ์ไว้และวัดรูปแบบการไหล เมื่อเร็ว ๆ นี้ Widmann [8], et al, Widmann [9], et al, Putorti [10] และ Sheppard [5] มีความโดดเด่นและขนาดความเร็วลดลงจากหัวฉีดใช้วินิจฉัยขั้นสูง Widmann ใช้เฟส Doppler อินเตอร์เฟอ (PDI) เพื่อวัดขนาดและความเร็วลดลงจากหัวฉีดที่เกิดขึ้นจริงมี K ปัจจัยตั้งแต่ 7.2 10 5 m3 s 1 1/2 กิโลปาสคาล (3.0 แกลลอนต่ำสุด 1 ปอนด์ต่อตารางนิ้ว 1/2) 1.35 10 4 M3 s 1 ปาสคาล 1/2 (5.6 แกลลอนต่ำสุด 1 ปอนด์ต่อตารางนิ้ว 1/2) เทคนิคการวัดนี้ให้ข้อมูลรายละเอียดในจุดหนึ่งภายในสเปรย์ พัฒนาการโดยรวมที่มีสเปรย์เทคนิคนี้จะห้ามปรามเพราะจำนวนของการวัดจุดที่จำเป็นในแผนที่ออกจัดจำหน่ายสเปรย์ แต่ขนาดและความเร็วลดลงวัดถูกนำที่จำนวนของสถานที่ที่เครื่องบินได้รับการตรวจสอบการกระจายฟลักซ์มวลโดยใช้เทคนิค PDI ฟลักซ์มวลที่ได้จากการวัด PDI เหล่านี้ในสถานที่ที่ระบุไว้เมื่อเทียบกับการตรวจวัดมวลฟลักซ์ที่ถ่ายด้วยหลอดคอลเลกชัน Widmann ยังตั้งข้อสังเกตการเบี่ยงเบนจากค่า P 1/3 ปรับกฎหมายขนาดลดลงที่ความดันต่ำ (ประมาณ 69kPa)

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

คุณสมบัติของสเปรย์น้ำมีความสำ. - ดังนั้นในการประเมินผลการปฏิบัติงานของระบบตาม suppres ไซออน ล่าสุด ภาพรวมที่ครอบคลุมของน้ำ - ใช้ดับเพลิงไว้ใน Grant et al . [ 1 ] ประสิทธิภาพของระบบเหล่านี้ปราบปรามเป็นหลักประเมินโดยการทดสอบการกระจายงานและการทดสอบสเปรย์ดับเพลิงจริง มันเป็นเรื่องยากที่จะคาดการณ์สเปรย์กระจายการทดสอบสมรรถนะให้สถานการณ์ไฟจริงเพราะการเชื่อมต่อที่แข็งแกร่งอาจระหว่างไฟและสเปรย์ อีกวิธีหนึ่งคือ การปราบปรามการทดสอบจริงเต็มรูปแบบ มีราคาแพง ทำให้ยากที่จะสร้างสถิติทดสอบที่เพียงพอในการประเมินที่เหมาะสมของผลการทดสอบ ตัวแบบทำนายจะต้องประเมินสเปรย์ - ตัวละครพื้นฐาน หรือ คู่กับรุ่นไฟเพื่อทำนายประสิทธิภาพการปราบปราม ในความเป็นจริง ให้เป็นรูปแบบเป็นคนหายที่ลิงค์ในแบบจำลองของระงับเพลิง รุ่นระยะก๊าซที่ซับซ้อนอยู่ในสถานที่สำหรับทำนายพลศาสตร์อัคคีภัย เช่น การจำลอง เอ็ดดี้ ขนาดใหญ่ ( เลส ) นอกจากนี้ ลดการแพร่กระจายได้เป็นอย่างดีที่กำหนดไว้สำหรับการติดตามลดลงหลังจากกระบวนการเสร็จสมบูรณ์ เป็นละออง [ 2 ] อย่างไรก็ตาม รูปแบบทั่วไปยังได้รับพยากรณ์ครั้งแรกของสเปรย์ฉีด การแยกเป็นอะตอมรูปแบบพัฒนาขึ้นในการศึกษานี้เป็นขั้นตอนแรกในการแก้ไขข้อบกพร่องนี้ความสัมพันธ์บางอย่างง่ายได้ถูกพัฒนาขึ้นเพื่อประเมินลักษณะลดขนาดจากการทดลองไม่กี่ [ 3 – 5 ] ความสัมพันธ์เหล่านี้สามารถใช้เป็นอาหารแบบดั้งเดิม อย่างไรก็ตาม พวกเขามีช่วง จำกัด ของความถูกต้อง และไม่รู้สึกถึงผลกระทบมากที่ทราบว่ามีอิทธิพลต่อพฤติกรรมพ่นครั้งแรก ข้อมูลในความสัมพันธ์เหล่านี้จะได้รับภายใต้เงื่อนไขที่มี " เย็น " อย่างไรก็ตาม ความเร็วสูง และสีฝุ่น - ตูเรสไฟจริงที่คาดว่าจะมีอิทธิพลต่อกระบวนการเป็นละออง . ฟิสิกส์ตามวิธีการที่แข็งแกร่งที่สามารถจัดการการเชื่อมต่อนี้ได้ถูกใช้เพื่อพัฒนาให้เป็นต้นแบบในการศึกษานี้ งานปัจจุบันมีแบบพื้นฐานเพื่อสนับสนุนการออกแบบอุปกรณ์ปราบปรามใหม่ ลักษณะของรายละเอียด สเปรย์ หรือประเมินผลประสิทธิภาพในการปรากฏตัวของไฟจริงบางงานทดลองมีวัตถุประสงค์เพื่อชาร์ - acterize รายละเอียดของหัวฉีดสเปรย์ ผลลัพธ์ที่ได้จากการทดลองเหล่านี้ให้คำแนะนำออกแบบสปริงเกอร์และให้ข้อมูลที่มีคุณค่าสำหรับการพัฒนา - opment และรูปแบบละอองสเปรย์ ดาส [ 4 ] ให้วางขนาดการวัดสำหรับโครงสร้างสปริงเกอร์หลายพร้อมกับทบทวนลดขนาดข้อมูลในหลากหลายหัวฉีด . ข้อมูลมีความสัมพันธ์ตามสำนวนแรกที่เสนอโดย heskestad [ 6 ] , dv50 / dorif 1 ⁄ 4 C เรา 1 / 3 ที่ dv50 เป็นเส้นผ่าศูนย์กลางเฉลี่ยปริมาตร dorif คือ , ฉีดรูขนาดเส้นผ่าศูนย์กลางและเวเบอร์นัมเบอร์เรา 1 ⁄ 4 rlu2dorif / s จะขึ้นอยู่กับคุณสมบัติของของเหลว การลดขนาดข้อมูลที่รวบรวมโดยดาส จากหัวฉีดต่างๆพบว่าค่าสัมประสิทธิ์ของสัดส่วน , C , ขึ้นอยู่กับสปริงเกอร์เรขาคณิต [ 4 ] คุณเป็นข้อมูลเปิดเผยข้อมูลเชิงลึกมากขึ้นในการพึ่งพาของสัมประสิทธิ์ , C . ข้อมูลแสดงให้เห็นชัดเจนว่า C เพิ่มขึ้น เมื่อฉีดรูเส้นผ่าศูนย์กลางสำหรับตรงหัวฉีด [ 3 ] และ prahl เวนต์ [ 7 ] วัดรูปแบบการไหลจากหัวและห้องปฏิบัติการทางนั้นแบบจำลองทำนายเหล่านี้รูปแบบการไหล ความสัมพันธ์พร้อมกับสมมติขัดสน rammler กระจายใช้ในการประเมินขนาดลดลง สถานที่วางเริ่มต้น approxi - คู่กันด้วยแนวคิดไร้คลื่น และปล่อยวิถีถูกกำหนดจากการติดตามอนุภาค โฆษณา - justments เคยใช้ค่าคงที่เพื่อให้ตรงกับที่คาดการณ์และวัดรูปแบบการไหล เมื่อเร็ว ๆ นี้ widmann [ 8 ] , widmann et al . [ 9 ] , putorti et al . [ 10 ] และ เชพเพิร์ด [ 5 ] มีลักษณะและขนาดความเร็วหล่นจากหัวฉีดการวินิจฉัยขั้นสูง widmann ใช้ Doppler อินเตอร์เฟอโรเมทรี ( PDI ) เพื่อวัดระยะและความเร็วลดลงขนาดของจริงจากหัวฉีดมี k-factors ตั้งแต่ 7.2 10 5 m3 S 1 1 / 2 กิโลปาสคาล ( 3.0 แกลลอนมิน 1 ปอนด์ 1 / 2 ) 1.35 10 4 m3 S 1 1 / 2 กิโลปาสคาล ( 5.6 แกลลอนมิน 1 ปอนด์ 1 / 2 ) เทคนิคการวัดนี้มีรายละเอียดที่จุดหนึ่งในสเปรย์ ลักษณะโดยรวมกับเทคนิคนี้เป็นสเปรย์ห้ามปรามเพราะจำนวนของจุดวัดต้องแผนที่ออกพ่นกระจาย อย่างไรก็ตาม การวัดขนาดและความเร็วลดลงถ่ายในหมายเลขของสถานที่ที่ได้รับเครื่องบินหาฟลักซ์มวลกระจายโดยใช้เทคนิค PDI . มวลที่ได้จากการวัดค่า PDI เหล่านี้ในสถานที่ที่ระบุเมื่อเทียบพ้องต้องกันกับฟลักซ์มวลที่วัดได้กับหลอดคอลเลกชัน widmann ยังระบุการเบี่ยงเบนจาก P 1 / 3 การปรับกฎหมายเพื่อลดขนาดด้วยแรงดันต่ำ ( รอบ 69kpa )