3.2 Microstructure of Bentonite Mo

3.2 Microstructure of Bentonite

Morphological studies were conducted by subjected rubber samples under SEM at certain magnification. In
order to determine the shape and clearly see the surface of bentonite filler, SEM was conducted at different
magnification as shown in Fig. 3(a) and 3(b). From Fig. 3(a), it can be seen that bentonite is in the form of irregular shape. By increasing magnification to 6050x, bentonite surface was actually consisting of pores and
voids. These voids and pores are believed able to reinforce properties of EPDM/Bt composite. This is arising
from the entrapment of filler at the voids and pores of bentonite that can increase the interaction between rubber
and filler.

3.3 Tear Properties

Fig. 4 shows the tear strength of EPDM/Bt composite as amount of Bt clay increased. It was found that according
to Fig. 4, tear strength increased with increasing Bt up to 90 phr loading. This shows that there is an improvement in
tear strength with incorporation of Bt clay in EPDM rubber. The improvement was probably resulted from the
molecular chain of EPDM rubber that can orient in the direction of strain upon loading8
. The ability to orient and slip
around the clay was probably arising from the good interaction between EPDM rubber and Bt clay. High aspect ratio
of Bt clay increase its contact surface with EPDM matrices, assisting for a better stress transfer and hence increased
the tear strength of EPDM/Bt composite with increasing Bt loading. Similar finding was reported by Samsuri, (2013)
claiming that the increase in tear strength was affected from the increasing ability of rubber chain to slip around filler
particle9
. A reduction in tear strength above 90 phr might arise from the stacked of high amount of Bt clay forming
agglomeration. The agglomeration restricts the mobility of rubber chain to slip around the clay and resist the chain to
orient well when strained. The interaction of EPDM rubber with Bt clay also become weaker. As a consequence, the
stress could not distribute evenly throughout EPDM matrices upon loading, decreasing the tear strength of EPDM/Bt
composite.

Fig. 5 shows the tearing surface of EPDM/Bt composite at different loading. The tearing surface of unfilled
EPDM (Fig. 5(a)) showed a smoother and staggered surface as compared to when increasing Bt loading (Fig. 5b to
5d). The staggered surface can be seen to diminish as Bt filler increased. With increasing Bt clay, the surface roughness
of EPDM/Bt also can be seen to be increased. Excess loading at 120 phr caused Bt clay to agglomerate and have a
poor surface wetting as shown as in Fig. 5d. The agglomeration causes a reduction in the interfacial interaction of
EPDM-Bt and resulted the Bt filler to be pulled out of the EPDM matrix, leaving voids. As compared to at 90 phr
loading, the clay can be seen to still attach to the EPDM rubber. This shows that there is a good wetting of Bt clay
with EPDM matrix at this 90 phr Bt loading, increasing its strength to adhere well to EPDM matrix and therefore
increase its tear strength.

4. Conclusion
x Optimum cure time, t90, scorch time, ts2 and minimum torque increased with Bt loading. Maximum torque
increased up to 90 phr Bt clay loading. The reason was attributed to the increasing amount of hydroxyl group
that depleted the curing process, and increased the stiffness and viscosity of EPDM/Bt composite.
x Tear strength was increased with increasing Bt loading up to 90 phr loading. A decrease in tear strength at high
loading was because of the presence of Bt clay that stacked up to form agglomeration, instead having a weaker
adhesion to the rubber matrix and consequently led to the decrease in tear strength.
x The tear fractured surface of EPDM/Bt clay shown by SEM proved that there was a good adhesion of EPDM to
Bt clay with increasing Bt clay loading. The agglomeration and voids that caused by the pull out of the embedded
agglomerates were presence at 120 phr Bt loading.

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

3.2 โครงสร้างจุลภาคของเบนโทไนท์ ได้ดำเนินการศึกษาสัณฐาน โดยยางหักตัวอย่างภายใต้ SEM ที่ขยายบาง ใน ดำเนินการกำหนดรูปร่าง และพื้นผิวของฟิลเลอร์เบนโทไนท์ SEM ที่เห็นอย่างชัดเจนที่แตกต่างกัน อัตราส่วนดังแสดงในรูป 3(a) และ 3(b) จากรูป 3(a) มันสามารถมองเห็นการเบนโทไนท์ที่เป็นในรูปแบบของรูปร่างผิดปกติ โดยการเพิ่มกำลังขยายให้ 6050 x เบนโทไนท์ผิวได้จริงประกอบด้วยรูขุมขน และ ยกเลิก ช่องว่างและรูขุมขนเหล่านี้เชื่อกันว่าสามารถเสริมสร้างคุณสมบัติของ EPDM/Bt นี้จะเกิดขึ้น จากดักของฟิลเลอร์ที่ช่องว่างและรูขุมขนของเบนโทไนท์ที่สามารถเพิ่มการโต้ตอบระหว่างยาง และฟิลเลอร์ 3.3 การฉีกขาดคุณสมบัติ รูป 4 แสดงความแรงฉีกขาดของ EPDM/Bt คอมโพสิตเป็นของ Bt ดินเพิ่มขึ้น พบว่าตาม รูป 4 ฉีกความแข็งแรงเพิ่ม ด้วย Bt ถึง 90 phr โหลดเพิ่มขึ้น นี้แสดงว่า มีการปรับปรุง ฉีกกับของบีทีดินในยาง EPDM การปรับปรุงได้อาจเกิดจากการ โซ่โมเลกุลของยาง EPDM ที่สามารถโอเรียนท์ในทิศทางของสายพันธุ์เมื่อ loading8. ความสามารถในการโอเรียนท์ และลื่น ทั่วดินถูกอาจเกิดขึ้นจากปฏิสัมพันธ์ที่ดีระหว่างยาง EPDM และดิน Bt อัตราส่วนสูง ของบีที ดินเพิ่มพื้นผิวของมันติดต่อกับเมทริกซ์ EPDM ช่วยเหลือการถ่ายโอนความเครียดดีขึ้น และเพิ่มขึ้นดังนั้น แรงฉีกขาดของ EPDM/Bt กับการโหลดบาทเพิ่มขึ้น ค้นหาคล้ายรายงาน โดย Samsuri, (2013) อ้างว่า การเพิ่มความแข็งแรงฉีกขาดได้รับผลกระทบจากความสามารถที่เพิ่มขึ้นของสายยางการส่งรอบฟิลเลอร์ particle9. ในการลดความแข็งแรงฉีกขาดเหนือ 90 phr อาจเกิดขึ้นจากการซ้อนยอดสูงของบีทีดิน agglomeration การ agglomeration จำกัดการเคลื่อนไหวของสายยางการส่งรอบดิน และต่อต้านโซ่ โอเรียนท์ดีเมื่อเครียด ปฏิสัมพันธ์ของยาง EPDM กับ Bt ดินกลายเป็นอ่อนลง เป็นผล การ ความเครียดสามารถกระจายอย่างสม่ำเสมอทั่ว EPDM เมทริกซ์เมื่อโหลด ลดความแรงฉีกขาดของ EPDM/Bt คอมโพสิต รูป 5 แสดงพื้น EPDM/Bt tearing สิตที่โหลดแตกต่างกัน พื้นผิว tearing ของรูป EPDM (รูป 5(a)) แสดงให้เห็นว่าพื้นผิวเรียบเนียน และสลับเป็น compared ไปเมื่อเพิ่ม Bt โหลด (รูป 5b การ 5 d) ได้เห็นผิวสลับได้ลดเป็นฟิลเลอร์บีที่เพิ่มขึ้นได้ ปั้นดินเหนียวเพิ่ม Bt พื้นผิวขรุขระ ของ EPDM/Bt ยังสามารถเห็นการเพิ่มขึ้น ส่วนเกินโหลด 120 phr เกิดบีทีดินจะจับเป็นก้อน และมีการ เปียกพื้นผิวไม่ดีตามที่แสดงในรูป 5 d การ agglomeration ทำให้ลดลงในการโต้ตอบระหว่าง interfacial EPDM Bt ผลฟิลเลอร์บีเบิกจากเมตริกซ์ EPDM ออกช่องว่าง เมื่อเทียบกับที่ 90 phr โหลด ดินสามารถเห็นการยังคง แนบกับยาง EPDM นี้แสดงว่า มีเปียกดีของดินเหนียว Bt กับเมทริกซ์ EPDM ที่โหลด Bt นี้ 90 phr เพิ่มความแข็งแรงการยึดเกาะดี EPDM เมตริกซ์และ เพิ่มความแข็งแรงฉีกขาด 4. สรุป x สูงสุดในการรักษาเวลาเวลา รุ่น t90 เผาไหม้เกรียม ts2 และแรงบิดต่ำที่เพิ่มขึ้นกับโหลด Bt แรงบิดสูงสุด เพิ่มขึ้นถึง 90 phr ดิน Bt โหลด เหตุผลถูกประกอบกับจำนวนเงินที่เพิ่มขึ้นของกลุ่มไฮดรอก ที่หมดกระบวนการบ่ม และเพิ่มความแข็งและความหนืดของ EPDM/Bt x ฉีกขาดความแข็งแรงเพิ่มขึ้น ด้วยการเพิ่มโหลดโหลด phr ขึ้นไป 90 บาท การลดลงของความแข็งแรงของการฉีกขาดที่สูง โหลดได้เนื่องจากการปรากฏตัวของดินเหนียว Bt ที่ซ้อนกันขึ้นไปฟอร์ม agglomeration แต่ มีความอ่อน ยึดเกาะกับเมตริกซ์ยาง และจึง นำไปสู่การลดลงของความแข็งแรงฉีกขาด x ผิวฉีกร้าวดิน EPDM/Bt ที่แสดง โดย SEM พิสูจน์ที่มีถูกยึดเกาะที่ดีของยาง EPDM เพื่อ ดินเหนียว Bt Bt โหลดดินเพิ่มขึ้น การ agglomeration และช่องว่างที่เกิด โดยดึงออกจากของที่ฝัง agglomerates ใน 120 phr Bt โหลดได้

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

3.2 จุลภาคของเบนโทไนท์ศึกษาทางสัณฐานวิทยาได้ดำเนินการโดยกลุ่มตัวอย่างยางภายใต้ภายใต้ SEM ที่กำลังขยายบางอย่าง ในการที่จะกำหนดรูปร่างอย่างชัดเจนและมองเห็นพื้นผิวของสารตัวเติมเบนโทไนท์ที่ SEM ได้ดำเนินการที่แตกต่างกันการขยายดังแสดงในรูป 3 (ก) และ 3 (ข) จากรูป 3 (ก) ก็จะเห็นได้ว่าเบนโทไนต์อยู่ในรูปของรูปร่างผิดปกติ โดยการเพิ่มขยายการ 6050x ผิวเบนโทไนท์เป็นจริงประกอบด้วยรูขุมขนและช่องว่าง ช่องว่างเหล่านี้และรูขุมขนมีความเชื่อว่าสามารถที่จะเสริมสร้างคุณสมบัติของ EPDM / บาทคอมโพสิต นี้จะเกิดขึ้นจากการกักเก็บของสารตัวเติมในช่องว่างและรูขุมขนของเบนโทไนท์ที่สามารถเพิ่มปฏิสัมพันธ์ระหว่างยางและฟิลเลอร์. 3.3 การฉีกขาดคุณสมบัติรูป 4 แสดงความแรงของการฉีกขาดของ EPDM / บาทคอมโพสิตเป็นจำนวนเงินเท่ากับดินที่เพิ่มขึ้น ก็พบว่าเป็นไปตามรูป Fig 4, การฉีกขาดเพิ่มขึ้นตามบาทถึง 90 โหลด PHR นี้แสดงให้เห็นว่ามีการปรับปรุงในการฉีกขาดกับการรวมตัวของบีทีดินในยาง EPDM การปรับปรุงอาจจะเป็นผลมาจากห่วงโซ่โมเลกุลยาง EPDM ที่สามารถปรับทิศทางในทิศทางของความเครียดเมื่อ loading8 ความสามารถในการปรับทิศทางและใบรอบดินอาจจะเกิดขึ้นจากการมีปฏิสัมพันธ์ที่ดีระหว่างยาง EPDM บาทและดินเหนียว อัตราส่วนสูงเท่ากับดินเพิ่มผิวสัมผัสกับการฝึกอบรม EPDM ให้ความช่วยเหลือสำหรับการถ่ายโอนความเครียดได้ดีขึ้นและเพิ่มขึ้นด้วยเหตุนี้ความแรงของการฉีกขาดของ EPDM / บาทคอมโพสิตเพิ่มขึ้นโหลดบาท การค้นพบที่คล้ายกันถูกรายงานโดย Samsuri, (2013) อ้างว่าการเพิ่มขึ้นของการฉีกขาดได้รับผลกระทบจากการเพิ่มความสามารถของห่วงโซ่ยางจะลื่นรอบฟิลเลอร์particle9 การลดลงของการฉีกขาดสูงกว่า 90 PHR อาจเกิดขึ้นจากการซ้อนกันของจำนวนเงินที่สูงเท่ากับดินขึ้นรูปการรวมตัวกัน รวมตัวกันจะ จำกัด การเคลื่อนไหวของห่วงโซ่ยางจะลื่นรอบดินและต่อต้านห่วงโซ่ที่จะดี Orient เมื่อเครียด ปฏิสัมพันธ์ของยาง EPDM กับบีทีดินก็จะกลายเป็นปรับตัวลดลง เป็นผลให้ความเครียดไม่สามารถกระจายอย่างสม่ำเสมอตลอดการฝึกอบรม EPDM เมื่อโหลดลดความแรงของการฉีกขาดของ EPDM / บาทคอมโพสิต. รูป 5 แสดงให้เห็นพื้นผิวการฉีกขาดของ EPDM / บาทคอมโพสิตที่โหลดที่แตกต่างกัน พื้นผิวการฉีกขาดของที่ไม่สำเร็จEPDM (รูปที่ 5. (ก)) แสดงให้เห็นพื้นผิวที่เรียบเนียนและเซเมื่อเทียบกับที่เพิ่มขึ้นเมื่อโหลดบาท (รูป. 5b เพื่อ5D) พื้นผิวเซสามารถมองเห็นได้จะลดลงเป็นฟิลเลอร์เพิ่มขึ้นบาท ด้วยการเพิ่ม Bt ดิน, พื้นผิวที่ขรุขระของ EPDM / บาทนอกจากนี้ยังสามารถมองเห็นได้จะเพิ่มขึ้น โหลดเกิน 120 บาท PHR เกิดจากดินที่จะจับเป็นก้อนและมีความเปียกพื้นผิวที่ไม่ดีตามที่แสดงในรูป 5d รวมตัวกันทำให้เกิดการลดลงของการปฏิสัมพันธ์ของ interfacial EPDM-BT และส่งผลให้ฟิลเลอร์บีทีที่จะดึงออกมาจากเมทริกซ์ EPDM ออกจากช่องว่าง เมื่อเทียบกับที่ 90 PHR โหลดดินเหนียวที่สามารถมองเห็นยังคงแนบไปกับยาง EPDM นี้แสดงให้เห็นว่ามีความเปียกที่ดีของดินเหนียวบาทกับเมทริกซ์ EPDM นี้ 90 PHR บาทโหลดเพิ่มความแข็งแรงในการยึดติดที่ดีที่จะ EPDM เมทริกซ์และดังนั้นจึงเพิ่มความแข็งแรงของการฉีกขาดของ. 4 สรุปx เหมาะสมเวลารักษา T90 เกรียมเวลา TS2 และต่ำสุดแรงบิดเพิ่มขึ้นด้วยการโหลดบาท แรงบิดสูงสุดเพิ่มขึ้นถึง 90 บาทโหลด PHR ดิน เหตุผลที่ถูกนำมาประกอบกับปริมาณที่เพิ่มขึ้นของกลุ่มไฮดรอกซิว่าหมดกระบวนการบ่มและเพิ่มความมั่นคงและความหนืดของ EPDM / บาทคอมโพสิต. x การฉีกขาดเพิ่มขึ้นเพิ่มขึ้นบาทโหลดได้ถึง 90 โหลด PHR การลดลงของการฉีกขาดที่สูงโหลดเป็นเพราะการปรากฏตัวของบีทีดินที่ซ้อนกันขึ้นไปในรูปแบบการรวมตัวกันแทนที่จะมีการปรับตัวลดลงการยึดติดกับเมทริกซ์ยางและจึงนำไปสู่การลดลงของความแข็งแรงฉีกขาด. x พื้นผิวร้าวการฉีกขาดของ EPDM / ดินเหนียวบาทแสดงโดย SEM พิสูจน์ให้เห็นว่ามีการยึดเกาะที่ดีของ EPDM จะเท่ากับดินที่เพิ่มขึ้นในการโหลดดินบาท รวมตัวกันและช่องว่างที่เกิดจากการดึงออกมาจากตัวagglomerates มีการปรากฏตัวที่ 120 บาท PHR โหลด

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

3.2 โครงสร้างจุลภาคของเบนโทไนท์การศึกษาลักษณะโครงสร้างที่เกิดจากจำนวนตัวอย่างยางภายใต้ SEM ในบางขยาย . ในเพื่อตรวจสอบรูปร่างและเห็นพื้นผิวของ Bentonite เติมอย่างชัดเจน ซึ่งมีวัตถุประสงค์ที่แตกต่างกันขยายดังแสดงในรูปที่ 3 ( ก ) และ ( ข ) จากรูปที่ 3 ( ก ) จะเห็นได้ว่าเบนโทไนท์ในรูปแบบของรูปร่างผิดปกติ . โดยการเพิ่มขยายเพื่อ 6050x , ผิวรูขุมขนและเบนโทไนท์ก็ประกอบด้วยช่องว่าง . ช่องว่างเหล่านี้ และรู เชื่อว่าจะสามารถเสริมคุณสมบัติของ EPDM / บีที คอมโพสิต นี้ที่เกิดขึ้นจากการบรรจุในช่องว่างและรูของสารที่สามารถเพิ่มปฏิสัมพันธ์ระหว่างยางและ สารเติมแต่ง3.3 ฉีกคุณสมบัติรูปที่ 4 แสดงแรงฉีกขาดของ EPDM / BT BT คอมโพสิตเป็นปริมาณดินที่เพิ่มขึ้น พบว่า ตามในรูปที่ 4 การฉีกขาดเพิ่มขึ้นถึง 90 ส่วน BT โหลด นี้แสดงให้เห็นว่ามีการปรับปรุงในการฉีกขาดของ BT กับการไถดินในยาง EPDM การปรับปรุงอาจเป็นผลจากโซ่โมเลกุลของยาง EPDM ที่สามารถปรับทิศทางไปในทิศทางของความเครียดเมื่อ loading8. ในตะวันออกและการจัดส่งรอบๆ ดินก็อาจจะเกิดขึ้นจากการมีปฏิสัมพันธ์ที่ดีระหว่างยาง EPDM สำหรับดินเหนียว อัตราส่วนกว้างยาวสูงโดยดินเหนียวเพิ่มพื้นผิวสัมผัสกับ EPDM เมทริกซ์ช่วยโอนที่เพิ่มขึ้นและด้วยเหตุนี้ความเครียดได้ดียิ่งขึ้นแรงฉีกขาดของ EPDM / BT BT ประกอบกับการโหลด ค้นหาที่คล้ายกันถูกรายงานโดย samsuri ( 2013 )อ้างว่า เพิ่มแรงฉีกขาดได้รับผลกระทบจากการเพิ่มความสามารถของโซ่ยางลื่นรอบ ฟิลเลอร์particle9. ลดการฉีกขาด เกิน 90 เปอร์ อาจเกิดขึ้นจากซ้อนของปริมาณดินเหนียวขึ้นรูปจำกัดการรวมตัวกัน . มีการจำกัดการเคลื่อนไหวของโซ่ยางลื่นรอบดินและต่อต้านโซ่โอเรียนท์ดีเมื่อเครียด ปฏิสัมพันธ์ของ EPDM ยางกับ BT ดินก็จะอ่อนแอ เป็นผลให้ ,ความเครียดอาจจะไม่กระจายทั่วถึงทั่วทั้งเมทริกซ์ EPDM เมื่อโหลด ลดการฉีกขาดของ EPDM / บาทคอมโพสิตรูปที่ 5 แสดงการฉีกขาดพื้นผิวของ EPDM / BT คอมโพสิตที่โหลดที่แตกต่างกัน ฉีกผิวกลวงEPDM ( ภาพที่ 5 ( ) มีพื้นผิวเรียบ และโงนเงนเมื่อเทียบกับเมื่อเพิ่ม ( รูปที่ 5B กับ BT โหลด5D ) พื้นผิวโงนเงนจะเห็นได้คลายเป็น BT เติมเพิ่มขึ้น ด้วยการเพิ่มจำนวนความขรุขระของผิวดินของ EPDM / BT ยังสามารถมองเห็นได้มากขึ้น เกิน 120 ส่วน BT โหลดทำให้ดินจะจับเป็นก้อนและมีจนพื้นผิวเปียกดังแสดงในรูปที่ 5D . การทำให้เกิดการลดลงในการปฏิสัมพันธ์ระหว่างBT BT เติม EPDM จึงถูกดึงออกมาจาก EPDM เมทริกซ์ , ออกจากช่องว่าง . เมื่อเทียบกับ 90 ส่วนที่โหลด ดินสามารถเห็นยังแนบกับยาง EPDM . นี้แสดงให้เห็นว่ามีน้ำที่ดีกว่า เคลย์กับ EPDM เมทริกซ์ที่ 90 ส่วน BT โหลด เพิ่มความแข็งแกร่งของการยึดติดได้ดีกับเมทริกซ์ EPDM และดังนั้นเพิ่มแรงฉีกขาด .4 . สรุปX ในการบ่มที่เหมาะสม t90 ่ , , เวลา , ts2 และบิดขั้นต่ำเพิ่มขึ้นกับ BT โหลด แรงบิดสูงสุดเพิ่มขึ้นถึง 90 ส่วน BT ดินโหลด เหตุผลประกอบกับการเพิ่มปริมาณของหมู่ไฮดรอกซิลกระบวนการบ่มที่บกพร่องและเพิ่มความแข็งและความเหนียวของ EPDM / บีที คอมโพสิตX แรงฉีกขาด คือเพิ่มขึ้นถึง 90 ส่วน BT โหลดโหลด การลดลงของการฉีกขาดที่สูงโหลดเป็นเพราะการแสดงตนของ BT ดินเหนียวที่วางซ้อนกันการแทนมีอ่อนแอการยึดติดยางเมทริกซ์และจากนั้นนำไปสู่การลดแรงฉีกเอ็กซ์ฉีกหักพื้นผิวของ EPDM / BT ดินแสดงเป็นเวลาพิสูจน์ว่ามีการยึดเกาะที่ดีของ EPDMบริษัทดินดินเพิ่มโหลด Bt . การรวมกันและช่องว่างที่เกิดจากการดึงออกจากฝังรวมอยู่ที่ 120 , มี BT โหลด