3.3. Nitrogen conversions and remov

3.3. Nitrogen conversions and removals of the system

The variations of activated sludge and system effluent, TN removal efficiencies during the experimental period are shown in Fig. 1.

On the whole, the CW systems could slightly remove nitrogen pollutants from the nitrified wastewater, with overall removal efficiencies and loading rates of 46.6% and 940 mg/m2 d for TN. Effective nitrogen removals were achieved in an integrated vertical flow constructed wetland systems under inflow COD:N of 1.67, with mean removal efficiencies of 56.2% and 55.1% and mass removal rates of 762.1 mg/m2 d and 819.7 mg/m2 d for nitrate and TN, respectively (Chang et al., 2013).

At the beginning of operation AS reactor did not nitrify ammonium to nitrate, as possibly nitrification bacteria was not in enough population. After the 8th day of operation, NO3 appeared in the effluent of VSFCW reactor.

Treated wastewater from conventional activated sludge wastewater treatment plants with nitrification generally contains relatively high concentrations of nitrate but low levels of organic matter. Wetlands have recently been suggested as an alternative for treating nitrate contaminated aquifers, denitrification of nitrified sewage effluents and irrigation return flow. Denitrification efficiency in wetlands treating high-nitrate waters with low organic carbon has been shown to depend on C:N ratio, with peak efficiencies occurring at C:N ratios> 5:1 (Baker, 1998). By the last of operation C:N ratio reached to maximum levels due to higher C from decomposition of roots and NO3-N concentrations, which stimulate denitrification in CW particularly after the 15th day of operation (Fig. 2). Carbon source has been substantially proven to be a crucial limiting factor for nitrate removal especially when the COD:N was below 3:1 (Misiti et al., 2011).

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

3.3. ไนโตรเจนแปลงและการเอาออกของระบบมีแสดงรูปแบบของการเปิดใช้งานและระบบน้ำ ประสิทธิภาพการกำจัด TN ช่วงทดลองใน Fig. 1ระบบตามน้ำหนักจริงเล็กน้อยสามารถเอาสารมลพิษไนโตรเจนจากน้ำเสีย nitrified มีประสิทธิภาพโดยรวมเอาทั้งหมดใน และโหลดราคา 940 mg/m2 d สำหรับมีประสิทธิภาพ TN. และ 46.6% ไนโตรเจนเอาออกสำเร็จในระบบพื้นที่ชุ่มน้ำที่รวมขั้นตอนแนวตั้งถูกสร้างขึ้นภายใต้กระแส COD:N 1.67 ด้วยประสิทธิภาพการกำจัดเฉลี่ย 56.2% 55.1% และราคาเอามวลของ 762.1 mg/m2 d และ 819.7 mg/m2 d ไนเตรตและ TN ตามลำดับ (ช้างร้อยเอ็ด al., 2013)ที่จุดเริ่มต้นของการดำเนินงานเป็นเครื่องปฏิกรณ์ได้ nitrify การไนเตรตแอมโมเนีย เป็นแบคทีเรียการอนาม็อกซ์อาจไม่พอประชากร หลังจากวัน 8 ของการดำเนินงาน NO3 ปรากฏในน้ำทิ้งของเครื่องปฏิกรณ์ VSFCWบำบัดน้ำทิ้งจากโรงบำบัดน้ำเสียตะกอนธรรมดาเปิดด้วยการอนาม็อกซ์โดยทั่วไปประกอบด้วยความเข้มข้นค่อนข้างสูงของไนเตรตแต่ระดับต่ำของอินทรีย์ พื้นที่ชุ่มน้ำมีเมื่อเร็ว ๆ นี้การแนะนำเป็นทางเลือกสำหรับการรักษาใช้ไนเตรทปนเปื้อน aquifers, denitrification effluents nitrified น้ำและชลประทานไหลกลับ ได้รับการแสดงประสิทธิภาพ denitrification ในพื้นที่ชุ่มน้ำรักษาน้ำสูงไนเตรตกับอินทรีย์คาร์บอนต่ำขึ้นอยู่กับอัตราส่วน C:N มีประสิทธิภาพสูงสุดที่เกิดขึ้นในอัตราส่วน C:N > 5:1 (เบเกอร์ 1998) โดยล่าสุดอัตราส่วน C:N ดำเนินการถึงระดับสูงสุดเนื่องจาก C สูงขึ้นจากการเน่าของรากและความเข้มข้นของ NO3-N ซึ่งกระตุ้น denitrification ในตามน้ำหนักจริงโดยเฉพาะอย่างยิ่งหลังจากวัน 15 ของการดำเนินงาน (Fig. 2) พิสูจน์แหล่งคาร์บอนเป็น ปัจจัยจำกัดสำคัญสำหรับกำจัดไนเตรตโดยเฉพาะเมื่อ COD:N ด้านล่าง 3:1 (Misiti et al., 2011) มาก

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

3.3 แปลงไนโตรเจนและการลบของระบบรูปแบบของการเปิดใช้งานและกากตะกอนน้ำเสียระบบ, เทนเนสซีประสิทธิภาพการกำจัดในช่วงระยะเวลาการทดลองแสดงให้เห็นในรูป 1. ในทั้งระบบ CW เล็กน้อยสามารถลบมลพิษไนโตรเจนจากน้ำเสีย nitrified มีประสิทธิภาพการกำจัดโดยรวมและอัตราการโหลดของ 46.6% และ 940 mg / m2 d สำหรับ TN การลบไนโตรเจนที่มีประสิทธิภาพประสบความสำเร็จในการไหลในแนวตั้งแบบบูรณาการสร้างระบบพื้นที่ชุ่มน้ำที่อยู่ภายใต้การไหลเข้า COD: ยังไม่มี 1.67 มีประสิทธิภาพการกำจัดเฉลี่ย 56.2% และ 55.1% และอัตราการกำจัดมวลของ 762.1 mg / m2 d และ 819.7 mg / m2 d สำหรับไนเตรตและ เทนเนสซีตามลำดับ (ช้าง et al., 2013). ที่จุดเริ่มต้นของการดำเนินงานเป็นเครื่องปฏิกรณ์ไม่ nitrify แอมโมเนียมไนเตรตที่เป็นอาจจะเป็นเชื้อแบคทีเรียไนตริฟิเคไม่ได้อยู่ในประชากรมากพอ หลังจากวันที่ 8 ของการดำเนินงาน NO3 ปรากฏอยู่ในท่อน้ำทิ้งของเครื่องปฏิกรณ์ VSFCW. ได้รับการรักษาจากระบบบำบัดน้ำเสียแบบตะกอนเร่งธรรมดาโรงบำบัดน้ำเสียที่มีไนตริฟิเคโดยทั่วไปมีความเข้มข้นค่อนข้างสูงของไนเตรต แต่ระดับต่ำของสารอินทรีย์ พื้นที่ชุ่มน้ำที่เพิ่งได้รับการแนะนำให้เป็นทางเลือกสำหรับการรักษาชั้นหินอุ้มน้ำที่ปนเปื้อนไนเตรต denitrification ของน้ำทิ้งน้ำเสีย nitrified และการชลประทานไหลกลับ ประสิทธิภาพ Denitrification ในพื้นที่ชุ่มน้ำรักษาน้ำสูงไนเตรตที่มีอินทรีย์คาร์บอนต่ำได้รับการแสดงขึ้นอยู่กับอัตราส่วน C: N, มีประสิทธิภาพสูงสุดที่เกิดขึ้นใน C: ยังไม่มีอัตราส่วน> 5: 1 (เบเกอร์ 1998) โดยสุดท้ายของการดำเนินงาน C: N ratio มีถึงระดับสูงสุดเนื่องจากการ C ที่เพิ่มขึ้นจากการสลายตัวของรากและความเข้มข้นของ NO3-N ซึ่งกระตุ้น denitrification ใน CW เฉพาะอย่างยิ่งหลังจากวันที่ 15 ของการดำเนินงาน (รูปที่ 2). แหล่งคาร์บอนได้รับการพิสูจน์อย่างมีนัยสำคัญที่จะเป็นปัจจัยสำคัญสำหรับการกำจัดไนเตรตโดยเฉพาะอย่างยิ่งเมื่อ COD: ยังไม่มีต่ำกว่า 3: 1 (. มิชชั่น et al, 2011)

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

3.3 . การแปลงไนโตรเจนและการลบของระบบ

รูปแบบของการใช้กากตะกอนน้ำเสียและน้ำทิ้งระบบ , TN ประสิทธิภาพในช่วงระยะเวลาทดลองแสดงในรูปที่ 1

บนทั้ง CW ระบบเล็กน้อยเอามลพิษไนโตรเจนจากน้ำเสีย nitrified ที่มีประสิทธิภาพการกำจัดโดยรวมและอัตราภาระบรรทุก 46.6 % และ 940 มิลลิกรัมต่อลิตร M2 D ซึ่งการขนย้ายไนโตรเจนที่มีประสิทธิภาพและประสบความสำเร็จในการสร้างบูรณาการในแนวตั้งระบบพื้นที่ชุ่มน้ำภายใต้กระแส COD : N 1.67 กับหมายถึงการกำจัดของการกลั่นและร้อยละ 55.1 เปอร์เซ็นต์ และอัตราการกำจัดของมวล 762.1 mg / m2 D และ 819.7 mg / m2 D สำหรับไนเตรตและ TN ตามลำดับ ( ชาง et al . ,

) ) ที่จุดเริ่มต้นของการดำเนินการเป็นเครื่องปฏิกรณ์ไม่ได้ nitrify แอมโมเนียกับไนเตรทอาจเป็นปริมาณแบคทีเรียในประชากรพอ หลังจากวันงาน 3 ปรากฏในน้ำทิ้งของระบบบำบัดน้ำเสีย vsfcw

ถือว่าปกติ กากตะกอนน้ำเสียจากระบบบำบัดน้ำเสียที่มีความเข้มข้นค่อนข้างสูง โดยทั่วไปมีปริมาณไนเตรทแต่ระดับต่ำของสารอินทรีย์ชายเลนที่เพิ่งได้รับการแนะนำเป็นทางเลือกสำหรับการรักษาไนเตรทปนเปื้อนน้ำของชั้นหินอุ้มน้ำ , nitrified ทิ้งสิ่งปฏิกูล และไหลกลับชลประทาน ประสิทธิภาพในการรักษาน้ำชุ่มน้ำไนเตรตสูง ด้วยอินทรีย์คาร์บอนต่ำได้ถูกแสดงจะขึ้นอยู่กับอัตราส่วน C : N ที่มีประสิทธิภาพสูงสุดที่เกิดขึ้นในอัตราส่วน 5 : 1 ( C : N > Baker , 1998 )โดยล่าสุดการ C : N อัตราส่วนถึงระดับสูงสุดเนื่องจากสูงกว่า C จากการสลายตัวของรากและ no3-n ความเข้มข้นซึ่งกระตุ้นดีไนตริฟิเคชันใน CW โดยเฉพาะอย่างยิ่งหลังจากวันที่ 15 ของการดำเนินงาน ( รูปที่ 2 ) แหล่งคาร์บอนที่ได้รับอย่างเต็มที่แล้ว เป็นสำคัญ ปัจจัยจำกัดการกำจัดไนเตรตโดยเฉพาะอย่างยิ่งเมื่อ COD : N ต่ำกว่า 3 : 1 ( misiti et al . , 2011 ) .