Fig. 4. Fabricated antenna mounted

Fig. 4. Fabricated antenna mounted on a mm ground.
mm, the isolation is almost the same as the case without
the parasitic patch. The isolation improves when increases
to 35.3 mm or even more, whereas the isolation bandwidth decreases.
Therefore, owing to this tradeoff between the isolation
and the bandwidth, mm is taken so that the isolation
less than 6 dB over the bandwidth of 1550–1650 MHz
is achieved. The ratio of to is also investigated (the total
thickness is kept as 5.08 mm, i.e., mm), and
shown in Fig. 3, from which it is found that the isolation degrades
when the parasitic patch is closed to either top patch or
the ground plane. Thus, and are chosen to be equal. This
is also good for substrate material selection.
III. FABRICATION AND MEASUREMENT
The fabricated antenna is shown in Fig. 4, where the antenna
block is mounted on a -mm square ground plane.
The inset figure illustrates the back view of the fabricated antenna,
which reveals that two SMAs are directly soldered to the
input port of the hybrid for providing microstrip-to-coax
transition. From the front view, the antenna is mounted to the
ground plane through adhesive and conductive cooper tape. Instead
of soldering the ground plane and the antenna together,
adhesive cooper tape is utilized for fabrication because of simplicity,
which, however, does introduce extra loss, but can still
demonstrate the functionality of the proposed antenna.
The simulated and measured impedance matching at the two
input ports and their isolation are presented in Fig. 5. It can
be seen that 10 dB impedance matching is achieved over the
bandwidth of 1500–1700 MHz, and 6 dB isolation is accomplished
from 1550 to 1650 MHz. The good coherence of the
simulated and measured impedance matching performance validates
the fabricated antenna.
The normalized gain patterns of the antenna for both -
and -planes are measured and plotted in Fig. 6 for 1575 and
1621 MHz with excitation at port-1, and in Fig. 7 for port-2
excited. For pattern excited at port-1, LHCP is the principle polarization,
whereas RHCP corresponds to the pattern excited by
port-2. The almost identical patterns for - and -planes indicate
the property of axial symmetry. The great agreement of
the measurement and simulation validates the design.
Fig. 5. Measured input impedance matching at port-1 and port-2 and the port
isolation.
Fig. 6. Simulated and measured gain pattern of the principle polarization
(LHCP), when excitation is at port-1. (a) 1575 MHz. (b) 1621 MHz.
Fig. 8 shows the peak gains for the principle polarizations
and the ARs in the direction of maximum radiation ( -axis).
The ARs for both excitations are below 3 dB over the bandwidth
of 1570–1650 MHz. The peak gain is above 5 dBi from
1565 to 1630 MHz. The peak gain also exhibits its maximum
at 1600 MHz and decreases toward both higher and lower
frequencies, which is due to the imperfect port isolation. The
simulated and measured antenna efficiencies are presented
in Fig. 9, showing over 70% efficiency for the bandwidth
of 1570–1630 MHz. The rolling off of the efficiency from
1.6 GHz is also because of the 6 dB port isolation. The276 IEEE ANTENNAS AND WIRELESS PROPAGATION LETTERS, VOL. 14, 2015

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

Fig. 4 ประดิษฐ์เสาอากาศติดตั้งบนพื้นมม.มม. แยกที่มีเกือบจะเหมือนกับกรณีไม่มีโปรแกรมแก้ไขเสียงฟู่เหมือนกาฝาก แยกการปรับปรุงเมื่อเพิ่มการ 35.3 มม. หรือแม้แต่เพิ่มเติม ในขณะที่ลดแบนด์วิดท์ที่แยกดังนั้น เพราะนี้ยอมโดดเดี่ยวและแบนด์วิดธ์ mm ให้โดดเดี่ยวน้อยกว่า 6 dB กว่าแบนด์วิดท์ของ MHz 1550-1650ที่ทำ เป็นอัตราส่วนของการตรวจสอบ (รวมความหนาจะถูกเก็บเป็น 5.08 มม. คือ มม.), และแสดงใน Fig. 3 เป็นพบว่า แยกที่เสื่อมเมื่อปิดโปรแกรมแก้ไขเสียงฟู่เหมือนกาฝากเพื่อแก้ไขใดด้านบน หรือเครื่องบินภาคพื้นดิน ดังนั้น และเลือกให้เท่านั้น นี้เหมาะสำหรับการเลือกวัสดุพื้นผิวIII. การผลิตและการวัดเสาประกอบจะแสดงใน Fig. 4 ที่เสาอากาศบล็อกติดตั้งบนเครื่องบินพื้นดินสี่เหลี่ยม-มม.รูปแทรกแสดงมุมมองด้านหลังของเสาประกอบซึ่งพบว่า SMAs สองมี soldered โดยตรงไปไฮบริดให้ microstrip coax เข้าท่าเปลี่ยนแปลง จากมุมมองด้านหน้า เสาอากาศติดตั้งกับพื้นดินที่เครื่องบินบินผ่านเทปกาว และไฟฟ้าคูเปอร์ แทนของการบัดกรีระนาบพื้นและเสาอากาศกันคูเปอร์กาวเทปจะใช้สำหรับการผลิตเนื่องจากความเรียบง่ายซึ่ง อย่างไรก็ตาม ไม่แนะนำขาดทุนเพิ่ม แต่ยังคงสามารถแสดงให้เห็นถึงการทำงานของเสาอากาศนำเสนอจับคู่ความต้านทานจำลอง และวัดที่สองพอร์ตอินพุตและแยกการนำเสนอใน Fig. 5 มันสามารถเห็นจับคู่ที่ 10 dB ความต้านทานสามารถทำได้ผ่านการได้แบนด์วิดท์ 1500 – 1700 MHz และแยก 6 dBจาก 1550 เพื่อพัก 1650 MHz ศักยภาพที่ดีของการตรวจสอบประสิทธิภาพจำลอง และวัดการจับคู่ความต้านทานเสาอากาศประกอบด้วยมาตรฐานที่ได้รับรูปแบบของเสาอากาศทั้ง-และ - เครื่องบินวัด และพล็อตใน Fig. 6 สำหรับ 1575 และ1621 MHz กับในการกระตุ้น 1 พอร์ต และ Fig. 7 2 พอร์ตตื่นเต้น สำหรับรูปแบบตื่นเต้นที่พอร์ต 1, LHCP เป็นโพลาไรซ์หลักในขณะที่ RHCP ที่สอดคล้องกับรูปแบบตื่นเต้นด้วยพอร์ต-2 ระบุรูปแบบที่เกือบเหมือนกันสำหรับ - กับ - เครื่องบินคุณสมบัติของแกนสมมาตร ข้อตกลงที่ดีของการประเมินและจำลองการตรวจสอบการออกแบบFig. 5 วัดความต้านทานอินพุตที่จับคู่ที่ 1 พอร์ต และพอร์ต 2 และพอร์ตแยกFig. 6 รูปแบบจำลอง และวัดกำไรของโพลาไรซ์หลัก(LHCP), เมื่อในการกระตุ้น 1 พอร์ต (ก) 1575 MHz. (b) 1621 MHzFig. 8 แสดงกำไรสูงสุดสำหรับ polarizations หลักอาอาร์สในทิศทางของรังสีสูงสุดและ (-แกน)อาอาร์สสำหรับ excitations ทั้งสองอยู่ด้านล่าง 3 dB กว่าแบนด์วิดท์ของ 1570-1650 MHz กำไรสูงสุดเป็น 5 dBi จากเหนือ1565-1630 MHz กำไรสูงสุดยังจัดแสดงสูงสุดที่ 1600 MHz และลดลงต่อทั้งสูง และต่ำความถี่ ซึ่งจะครบแยกพอร์ตไม่สมบูรณ์ ที่แสดงเสาอากาศจำลอง และวัดประสิทธิภาพใน Fig. 9 แสดงกว่า 70% สำหรับแบนด์วิธที่มีประสิทธิภาพของ 1570-1630 MHz กลิ้งออกประสิทธิภาพจาก1.6 GHz ยังเป็น เพราะแยกพอร์ต 6 dB ส่วน IEEE The276 และตัวอักษรไร้สายเผยแพร่ ปี 14, 2015

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

มะเดื่อ 4. เสาอากาศประดิษฐ์ติดตั้งอยู่บนพื้นดินมม.
มมแยกเกือบจะเป็นเช่นเดียวกับกรณีโดยไม่ต้อง
แพทช์ปรสิต แยกปรับปรุงเมื่อเพิ่มขึ้น
35.3 มิลลิเมตรหรือมากขึ้นในขณะที่แบนด์วิธแยกลดลง.
ดังนั้นเนื่องจากการถ่วงดุลอำนาจระหว่างแยกนี้
และแบนด์วิดธ์มมถูกนำมาเพื่อให้การแยก
น้อยกว่า 6 dB กว่าแบนด์วิดธ์ของ 1550-1650 MHz
จะประสบความสำเร็จ อัตราส่วนของที่จะมีการตรวจสอบยัง (รวม
ความหนาจะถูกเก็บไว้เป็น 5.08 มมคือมม) และ
แสดงในรูป 3 ซึ่งพบว่าการแยก degrades
เมื่อแพทช์ปรสิตนี้ปิดให้บริการทั้งแพทช์ด้านบนหรือ
ระนาบพื้น ดังนั้นและได้รับการแต่งตั้งให้เท่ากับ นี้
ยังเป็นสิ่งที่ดีสำหรับการเลือกใช้วัสดุพื้นผิว.
III ผลิตและการวัด
เสาอากาศประดิษฐ์แสดงในรูป 4 ที่เสาอากาศ
บล็อกติดตั้งอยู่บนระนาบพื้นตาราง -mm.
รูปที่แสดงให้เห็นถึงสิ่งที่ใส่เข้าไปมุมมองด้านหลังของเสาอากาศประดิษฐ์,
ซึ่งแสดงให้เห็นว่าทั้งสอง SMAS ซึ่งประสานโดยตรงกับ
พอร์ตอินพุตของไฮบริดสำหรับการให้บริการไมโครการเล้าโลม
การเปลี่ยนแปลง จากมุมมองด้านหน้า, เสาอากาศที่ติดตั้งกับ
ระนาบพื้นผ่านกาวและเทปคูเปอร์นำไฟฟ้า แทน
การบัดกรีระนาบพื้นและเสาอากาศกัน
เทปกาวคูเปอร์ถูกนำมาใช้สำหรับการผลิตเพราะความเรียบง่าย,
ซึ่ง แต่ไม่แนะนำการสูญเสียเป็นพิเศษ แต่ยังคงสามารถ
แสดงให้เห็นถึงการทำงานของเสาอากาศที่นำเสนอ.
จับคู่ความต้านทานจำลองและวัดที่ สอง
พอร์ตการป้อนข้อมูลและการแยกของพวกเขาจะถูกนำเสนอในรูป 5. มันสามารถ
จะเห็นได้ว่า 10 dB ความต้านทานที่ตรงกันคือความสำเร็จที่ผ่านมา
ของแบนด์วิดธ์ 1500-1700 MHz และ 6 แยกเดซิเบลสามารถทำได้
1550-1650 MHz การเชื่อมโยงที่ดีของการ
จำลองและวัดความต้านทานประสิทธิภาพการจับคู่ตรวจสอบ
เสาอากาศประดิษฐ์.
รูปแบบกำไรจากการดำเนินงานปกติของเสาอากาศทั้งใน -
และ -planes จะถูกวัดและพล็อตในรูป 6 สำหรับ 1575 และ
1621 MHz ที่มีการกระตุ้นที่ท่าเรือ-1, และในรูป 7 สำหรับพอร์ต-2
ตื่นเต้น สำหรับรูปแบบตื่นเต้นที่ท่าเรือ-1, LHCP เป็นขั้วหลักการ
ขณะ RHCP สอดคล้องกับรูปแบบตื่นเต้นโดย
พอร์ต-2 รูปแบบเหมือนกันเกือบสำหรับ - -planes และบ่งบอกถึง
ทรัพย์สินของสมมาตรตามแนวแกน ข้อตกลงที่ดีของ
การวัดและการจำลองการตรวจสอบการออกแบบ.
รูป 5. ความต้านทานของอินพุตวัดการจับคู่ที่ท่าเรือ-1 และพอร์ต-2 และพอร์ต
การแยก.
รูป 6. รูปแบบกำไรจากการจำลองและวัดของขั้วหลักการ
(LHCP) เมื่อกระตุ้นที่พอร์ต 1 (ก) 1575 MHz (ข) 1621 MHz.
รูป 8 แสดงกำไรสูงสุดสำหรับ polarizations หลักการ
และเออาในทิศทางของรังสีสูงสุด (แกน).
อา excitations สำหรับทั้งสองจะต่ำกว่า 3 เดซิเบลมากกว่าแบนด์วิดธ์
ของ 1570-1650 MHz กําไรสูงสุดอยู่เหนือ 5 dBi จาก
1565 to 1630 MHz กำไรจากยอดเขายังแสดงสูงสุด
ที่ 1600 MHz และลดลงที่มีต่อทั้งสูงและต่ำกว่า
ความถี่ซึ่งเกิดจากการแยกพอร์ตที่ไม่สมบูรณ์
จำลองและวัดประสิทธิภาพเสาอากาศจะถูกนำเสนอ
ในรูป 9 แสดงให้เห็นประสิทธิภาพมากกว่า 70% สำหรับแบนด์วิดธ์
ของ 1570-1630 MHz กลิ้งออกจากประสิทธิภาพจาก
1.6 GHz ยังเป็นเพราะการแยก 6 พอร์ตเดซิเบล The276 IEEE เสาอากาศและไร้การขยายพันธุ์ตัวอักษร VOL 14, 2015

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

รูปที่ 4 ประดิษฐ์สายอากาศติดมม. พื้น
อืม แยกเป็นเกือบเช่นเดียวกับคดีโดยไม่
แพทช์ปรสิต การแยกดีขึ้นเมื่อเพิ่ม
เพื่อ 35.3 มม. หรือมากกว่า ส่วนการลดแบนด์วิดธ์ .
ดังนั้นเนื่องจากข้อเสียระหว่างการแยก
และแบนด์วิดธ์ มม. ถ่ายเพื่อให้แยก
น้อยกว่า 6 dB มากกว่าแบนด์วิดธ์ของ 1550 – 1650 MHz
คือความ อัตราส่วนของนี้ ( ความหนารวม
จะเก็บไว้เป็น 5.11 มิลลิเมตร ( มม. ) และ
แสดงในรูปที่ 3 จากการที่พบว่าแยกนี้
เมื่อแพทช์ปรสิตจะปิดด้านบน หรือแพทช์
พื้นเครื่องบิน ดังนั้น จะเลือกเป็น เท่าเทียมกัน นี้
ยังดีสำหรับการเลือกวัสดุ วัตถุดิบ การผลิตและการวัด

3ประดิษฐ์สายอากาศจะแสดงในรูปที่ 4 ที่เสาอากาศ
บล็อกเป็นที่ติดตั้งบน - เครื่องบินพื้นดินมม. สแควร์
ใส่รูปแสดงให้เห็นถึงมุมมองด้านหลังของประดิษฐ์สายอากาศ ซึ่งพบว่า smas
2 โดยตรง บัดกรีกับ
ใส่พอร์ตของลูกผสมเพื่อให้แสดงให้
เปลี่ยน จากมุมมองด้านหน้า เสาอากาศติด
เครื่องบินพื้นดินผ่านสื่อ คูเปอร์ กาว และเทป แทน
ของบัดกรีพื้นดิน เครื่องบิน และ เสาอากาศด้วยกัน
เทปกาวใช้สำหรับโครงสร้างคูเปอร์เพราะความเรียบง่าย
ซึ่ง แต่ไม่แนะนำให้ลดพิเศษ แต่ยังแสดงให้เห็นถึงการทำงานของเสนอ

) และวัดเสาอากาศ แบบที่ 2
ตรงกันพอร์ตอินพุตและการแยกของพวกเขาจะแสดงในรูปที่ 5 มันสามารถเป็นเห็นนั้นตรงกัน
10 dB อิมพีแดนซ์ได้มากกว่า
แบนด์วิดธ์ของ 1500 – 1700 MHz และ 6 ดีบี แยกได้
จาก 1550 เพื่อ 1650 MHz เรื่องดีของ
จำลองและวัดประสิทธิภาพตรวจสอบค่าตรงกัน

สร้างเสาอากาศ ปกติได้รับรูปแบบของสายอากาศทั้ง -
และเครื่องบินเป็นวัด และวางแผนในรูปที่ 6 ให้ใส่และ
1537 MHz กับความตื่นเต้นที่ port-1 และในรูปที่ 7 port-2
ตื่นเต้น สำหรับรูปแบบตื่นเต้นที่ port-1 lhcp เป็นหลัก , โพลาไรเซชัน และสอดคล้องกับรูปแบบ rhcp

ตื่นเต้น โดย port-2 . เกือบเหมือนกันลาย - และ - เครื่องบินบ่งชี้
คุณสมบัติของแกนสมมาตร ข้อตกลงที่ยอดเยี่ยมของ
การวัดและการตรวจสอบการออกแบบ .
รูปที่ 5 วัดความต้านทานอินพุตและตรงกับที่ port-1 port-2 และแยกพอร์ต
.
รูปที่ 6 รูปแบบจำลองและวัดได้จากหลักการโพลาไรซ์
( lhcp ) เมื่อระบบอยู่ที่ port-1 . ( ก ) ใส่ MHz ( ข ) 1537 MHz .
รูปที่ 8 แสดงยอดกำไรสำหรับ polarizations หลักการ
และ ARS ในทิศทางของรังสีสูงสุด ( แกน )
ARS ทั้งสองแบบอยู่ด้านล่าง 3 dB มากกว่าแบนด์วิดธ์
ของ 1570 – 1650 MHz ยอดเข้าอยู่เหนือ 5 dBi จาก
คู่กับ 1630 MHz พีครับ ยังได้จัดแสดง
สูงสุดที่ 1600 MHz และลดลงต่อทั้งสูงและความถี่ต่ำ
, ซึ่งเกิดจากการแยกพอร์ตไม่สมบูรณ์
จำลองและวัดเสาอากาศประสิทธิภาพจะนำเสนอ
ในรูปที่ 9แสดงกว่า 70 % ประสิทธิภาพแบนด์วิดธ์
ของ 1570 – 1630 MHz กลิ้งออกจากประสิทธิภาพ 1.6 GHz เป็นเพราะ
6 dB พอร์ตแยก the276 เสาอากาศไร้สาย IEEE และการเผยแพร่จดหมาย 14 ฉบับ 2015