done with ambient conditions of 10

done with ambient conditions of 10 C and a relative humidity of
90%, common winter conditions in the north of Europe. The air is
heated to the same level (123 C) with the steam. The power of the
air heater is compared to the total amount of recoverable heat,
including the heat on the water gas shift reactors and syngas
coolers. The H2:CO ratio after the last shift section is always 2.1:1.
The net thermal production is the heat produced after the gasifier,
cooling and reaction energy of the shift reactor section reduced
with the heat required for the wood drying and to raise steam for
the final water gas shift section. The synthesis gas is cooled and
delivered at a temperature of 220 C and an H2:CO ratio of 2.1:1.
To examine the importance of the dryer, the base case is run
with three different biomass water contents, 10, 15 (reference case)
and 20%. This evaluation only affects the gasification section.
Increasing amounts of water in the biomass introduces an additional
heat load on the gasifier as this water needs to be evaporated.
Table 1 presents the results of this base case for three different
water contents of the biomass.
The results of the base case show that the gasification efficiency
reduces with increasing water content of the biomass in the
gasifier. To best evaluate this efficiency, the sum of hydrogen and
carbon monoxide should be evaluated as this sum remains constant
during the water gas shift reaction.
The base case is now compared to the improved new process
scheme. The results of the simulations are presented in Table 2.
The air intake is significantly reduced by dehydrating the drying
air. This considerably reduces the steam consumption of the air
heater. The heat recovered downstream from the gasifier is 7 MW
less than in the base case, due to the vaporisation heat in the
adsorbent regeneration. The economised 31.4 Mg h
1 of LP steam
combined with the economised steam on the water gas shift section
represents 19.5 MW in heat that can be used to produce
electricity. For this base case this represents around 4% of the total
heat balance of the plant that can be saved. When assuming an
electrical yield of 20e25% on a steam turbine, this heat can be
transformed in an additional 4e5 MW of electricity.
The bulk density of activated alumina is around
790e840 kg m
3 [28], for the purpose of the calculations we assume
800 kg m
3
. With a difference between the loading and
unloading cycles of around 10 g of water for each 100 g of alumina,
we would require 89 Mg h
1 of alumina (or 112 m3 h
1
) to capture
8.9 Mg h
1 of water. If the loading and regeneration cycle takes
10 min, a total of 19 m3 of alumina is in adsorption and an equivalent
amount in regeneration. The heat required for heating and
cooling of the alumina represents 3.6 MW that is transferred from
the heat recovery to the air drying section and should not affect the
overall heat balance.
4

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

กับสภาพแวดล้อมของ 10 C และความชื้นสัมพัทธ์ของ90% ทั่วไปหนาวเงื่อนไขในทางตอนเหนือของยุโรป อากาศเป็นความร้อนระดับเดียวกัน (123 C) ด้วยไอน้ำ อำนาจของการเครื่องทำอากาศร้อนถูกเปรียบเทียบกับจำนวนความร้อนที่ได้รับคืนรวมถึงความร้อนในเตาปฏิกรณ์กะน้ำก๊าซและ syngasตู้แช่ อัตราส่วน H2:CO หลังจากล่าสุดกะส่วนเสมอคือ 2.1:1การผลิตความร้อนสุทธิคือ ความร้อนที่ผลิตหลังจาก gasifierลดพลังงานความร้อนและปฏิกิริยาของส่วนเครื่องปฏิกรณ์กะด้วยความร้อนจำเป็น สำหรับให้ไม้แห้ง และเพิ่มไอน้ำในก๊าซน้ำสุดท้ายกะส่วน ระบายความร้อนด้วยแก๊สสังเคราะห์ และจัดส่งที่อุณหภูมิ 220 C และมีอัตราส่วน H2:CO ของ 2.1:1เรียกใช้การตรวจสอบความสำคัญของการเป่า กรณีพื้นฐานมีสามแบบชีวมวลต่าง ๆ น้ำเนื้อหา 10, 15 (กรณีอ้างอิง)และ 20% การประเมินนี้มีผลเฉพาะส่วนการแปรสภาพเป็นแก๊สเพิ่มน้ำในชีวมวลแนะนำเพิ่มเติมความร้อนโหลดใน gasifier ที่เป็นน้ำนี้ต้องจะหายไปตารางที่ 1 แสดงผลลัพธ์ของกรณีนี้พื้นฐานสำหรับคนอื่นน้ำเนื้อหาของชีวมวลผลของกรณีพื้นฐานแสดงว่าประสิทธิภาพการแปรสภาพเป็นแก๊สลดการเพิ่มปริมาณน้ำของชีวมวลในการgasifier การประเมินส่วนนี้ประสิทธิภาพ ผลบวกของไฮโดรเจน และควรประเมินคาร์บอนมอนอกไซด์เป็นผลบวกนี้จะคงในระหว่างปฏิกิริยากะน้ำแก๊สขณะนี้มีการเปรียบเทียบกรณีพื้นฐานเพื่อการปรับปรุงใหม่โครงร่าง ผลลัพธ์ของแบบจำลองจะแสดงในตารางที่ 2การบริโภคอากาศจะลดลงอย่างมีนัยสำคัญ โดยการขจัดน้ำออกไปให้แห้งอากาศ นี้ลดปริมาณการใช้ไอน้ำของอากาศมากฮีตเตอร์ ความร้อนน้ำกู้จาก gasifier ที่เป็น 7 MWless than ใน กรณีพื้นฐาน เนื่องจากความร้อนของ vaporisation ในการฟื้นฟู adsorbent ที่ economised 31.4 มิลลิกรัม h 1 ของห้างหุ้นส่วนจำกัดไอน้ำรวมกับไอน้ำ economised ส่วนกะน้ำก๊าซแสดงถึง 19.5 MW ในความร้อนที่สามารถใช้ในการผลิตระบบไฟฟ้า สำหรับกรณีนี้ฐาน นี้แทนประมาณ 4% ของยอดรวมสมดุลความร้อนของโรงงานที่สามารถบันทึกได้ เมื่อสมมติว่าเป็นผลผลิตไฟฟ้า 20e25% ในกังหันไอน้ำ ความร้อนนี้สามารถแปลง 4e5 เพิ่มเติม MW ไฟฟ้าเป็นความหนาแน่นจำนวนมากของฟลอพ790e840 kg m 3 [28], เพื่อการคำนวณเราสมมติ800 kg m 3. มีความแตกต่างระหว่างโหลด และรอบไม่โหลดของน้ำประมาณ 10 กรัมในแต่ละ 100 กรัมของอลูมินาเราจะต้องมี h 89 มิลลิกรัม 1 ของอลูมินา (หรือ 112 m3 h 1) ในการจับภาพ8.9 มิลลิกรัม h 1 น้ำ ถ้าโหลดและฟื้นฟู10 นาที รวม m3 19 ของอลูมินาเป็นดูดซับและเทียบเท่ายอดเงินในการฟื้นฟู ความร้อนที่จำเป็นสำหรับการทำความร้อน และระบายความร้อนของอลูมินาแสดงถึง 3.6 MW ที่โอนย้ายจากการกู้คืนความร้อนกับอากาศแห้งส่วน และควรมีผลต่อการยอดดุลความร้อนโดยรวม4

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

ทำกับสภาพโดยรอบ 10 องศาเซลเซียสและความชื้นสัมพัทธ์
90%, ช่วงฤดูหนาวสภาพที่พบในภาคเหนือของยุโรป อากาศจะร้อนถึงระดับเดียวกัน (123 C) กับไอน้ำ พลังงานของเครื่องทำความร้อนอากาศจะถูกเมื่อเทียบกับจำนวนของความร้อนคืนรวมทั้งความร้อนในเครื่องปฏิกรณ์กะก๊าซน้ำและsyngas คูลเลอร์ H2 อัตราส่วน CO หลังส่วนการเปลี่ยนแปลงที่ผ่านมามักจะเป็น 2.1: 1. การผลิตความร้อนสุทธิเป็นความร้อนที่ผลิตหลังจากที่ gasifier, ระบายความร้อนและพลังงานปฏิกิริยาของส่วนเครื่องปฏิกรณ์เปลี่ยนแปลงลดลงด้วยความร้อนที่จำเป็นสำหรับการอบแห้งไม้และจะยกอบไอน้ำสำหรับก๊าซน้ำสุดท้ายส่วนการเปลี่ยนแปลง ก๊าซสังเคราะห์ที่มีการระบายความร้อนและการส่งมอบที่อุณหภูมิ 220 องศาเซลเซียสและ H2 อัตราส่วน CO 2.1: 1. เพื่อตรวจสอบความสำคัญของเครื่องเป่ากรณีฐานจะทำงานกับสามเนื้อหาน้ำชีวมวลที่แตกต่างกัน 10, 15 (กรณีที่อ้างอิง ) และ 20% การประเมินผลนี้มีผลเฉพาะส่วนก๊าซ. การเพิ่มปริมาณของน้ำในชีวมวลแนะนำเพิ่มเติมภาระความร้อนในการผลิตก๊าซเป็นน้ำนี้จะต้องมีการระเหย. ตารางที่ 1 นำเสนอผลของคดีฐานนี้เป็นเวลาสามที่แตกต่างกันเนื้อหาน้ำชีวมวล. ผลของการแสดงกรณีฐานที่มีประสิทธิภาพการผลิตก๊าซลดเพิ่มปริมาณน้ำชีวมวลในgasifier ที่ดีที่สุดในการประเมินประสิทธิภาพนี้ผลรวมของไฮโดรเจนและก๊าซคาร์บอนมอนออกไซด์ควรได้รับการประเมินเป็นผลรวมนี้ยังคงต่อเนื่องในช่วงการเปลี่ยนแปลงปฏิกิริยาก๊าซน้ำ. กรณีฐานในขณะนี้เมื่อเทียบกับการปรับปรุงกระบวนการใหม่โครงการ ผลที่ได้จากการจำลองจะถูกนำเสนอในตารางที่ 2 ปริมาณอากาศจะลดลงอย่างมีนัยสำคัญโดยการอบแห้งขาดอากาศ นี้มากช่วยลดการใช้ไอน้ำในอากาศเครื่องทำน้ำอุ่น การกู้คืนความร้อนที่น้ำจาก gasifier คือ 7 เมกะวัตต์น้อยกว่าในกรณีฐานเนื่องจากความร้อนระเหยในการฟื้นฟูตัวดูดซับ economised 31.4 มิลลิกรัมเอช 1 ของไอน้ำ LP รวมกับไอน้ำ economised ในส่วนการเปลี่ยนก๊าซน้ำแสดงถึง19.5 เมกะวัตต์ในความร้อนที่สามารถนำมาใช้ในการผลิตกระแสไฟฟ้า สำหรับกรณีที่ฐานนี้แสดงให้เห็นถึงประมาณ 4% รวมสมดุลความร้อนของพืชที่สามารถบันทึก เมื่อสมมติไฟฟ้าผลผลิตของ 20e25% เมื่อไอน้ำกังหันนี้ความร้อนสามารถเปลี่ยนในเพิ่มเติม4e5 เมกะวัตต์. เป็นกลุ่มความหนาแน่นของการเปิดใช้งานอลูมิเนียมมีรอบ790e840 กก. ม. 3 [28] สำหรับวัตถุประสงค์ของการคำนวณเรา สมมติ800 กก. ม. 3 ด้วยความแตกต่างระหว่างการโหลดและรอบถ่ายประมาณ 10 กรัมน้ำสำหรับแต่ละ 100 กรัมของอลูมินาที่เราจะต้องมี89 มิลลิกรัมต่อชั่วโมง? 1 จากอลูมินา (หรือ 112 m3 ชั่วโมง 1) เพื่อจับภาพ8.9 มิลลิกรัมต่อชั่วโมง 1 น้ำ ถ้าโหลดและวงจรการงอกใหม่จะใช้เวลา10 นาทีรวม 19 M3 ของอลูมิเนียมที่อยู่ในการดูดซับและเทียบเท่าจำนวนเงินในการฟื้นฟู ความร้อนที่จำเป็นสำหรับการทำความร้อนและการระบายความร้อนของอลูมิหมายถึง 3.6 เมกะวัตต์ที่รับโอนมาจากการกู้คืนความร้อนที่ส่วนอากาศแห้งและไม่ควรส่งผลกระทบต่อสมดุลความร้อนโดยรวม. 4

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

ทำสภาวะ 10 องศาเซลเซียสและความชื้นสัมพัทธ์ 90 %
ทั่วไปสภาพฤดูหนาวในภาคเหนือของยุโรป อากาศ
อุ่นที่ระดับเดียวกัน ( 123 C ) ด้วยไอน้ำ พลังของ
อุ่นอากาศเมื่อเปรียบเทียบกับยอดกู้คืนความร้อน
รวมทั้งความร้อนในเตาปฏิกรณ์ และเปลี่ยนน้ำแก๊สแก๊ส
เย็น โดย H2 : Co อัตราส่วนหลังจากเปลี่ยนท้ายเสมอ
2.1:1 .การผลิตความร้อนจากความร้อนที่ผลิต หลังผลิตก๊าซและพลังงานปฏิกิริยา
เย็น , เปลี่ยนเครื่องปฏิกรณ์ส่วนลด
กับความร้อนที่ต้องใช้ในการอบไม้และเพื่อสร้างไอน้ำ
ส่วนกะแก๊สน้ำสุดท้าย การสังเคราะห์แก๊สจะเย็นและ
ส่งที่อุณหภูมิ 220 C และ H2 : อัตราส่วน CO ของ 2.1:1 .
เพื่อศึกษาความสำคัญของเครื่องเป่า ฐานคดีวิ่ง
กับทั้งสามต่าง ชีวมวล น้ำ เนื้อหา , 10 , 15 และ 20 ( กรณีอ้างอิง )
% การประเมินนี้จะมีผลต่อส่วนก๊าซ .
ปริมาณที่เพิ่มขึ้นของน้ำในเซลล์แนะนำเพิ่มเติม
ภาระความร้อนในเครื่องผลิตก๊าซน้ำนี้ต้องระเหย
ตารางที่ 1 แสดงผลของกรณีฐานสามแตกต่างกัน

น้ำเนื้อหาของชีวมวลผลจากกรณีฐานที่แสดงให้เห็นว่าประสิทธิภาพการผลิตก๊าซ
ลดกับเพิ่มปริมาณน้ำของชีวมวลใน
ผลิตก๊าซ เพื่อประเมินประสิทธิภาพนี้ ผลรวมของ ไฮโดรเจน และคาร์บอนมอนนอกไซด์ ควรได้รับการประเมินเป็น

ในผลรวมนี้คงที่ กะน้ำก๊าซปฏิกิริยา
ฐานคดีตอนนี้เทียบกับการปรับปรุงกระบวนการใหม่
โครงร่างผลของแบบจำลองจะถูกนำเสนอในตารางที่ 2 .
อากาศบริโภคลดลงอย่างมากโดยแห้งการอบแห้ง
อากาศ นี้มากจะช่วยลดการบริโภคไอน้ำในอากาศ
ฮีตเตอร์ ความร้อนได้ต่อเนื่องจากการผลิตก๊าซ 7 MW
น้อยกว่าในกรณีพื้นฐาน เนื่องจากการ vaporisation
ดูดซับความร้อนในตัวเอง การ economised 31.4 mg H
1
LP ของไอน้ํารวมกับ economised นึ่งกะน้ำก๊าซส่วน
เป็น 19.5 MW ในความร้อนที่สามารถใช้ผลิต
ไฟฟ้า สำหรับกรณีฐานนี้แสดงถึงประมาณ 4 % ของทั้งหมด
สมดุลความร้อนของพืชที่สามารถช่วยได้ เมื่อสันนิษฐานว่าเป็นผลผลิตของ 20e25 %
ไฟฟ้ากังหันไอน้ำ ความร้อนนี้สามารถเปลี่ยนใน MW 4e5

เพิ่มเติมของไฟฟ้าความหนาแน่นของอลูมินาที่ใช้อยู่
790e840 กิโลกรัมเมตร
3 [ 28 ] เพื่อประโยชน์ในการคำนวณเราถือว่า 800 กิโลเมตร

3
มีความแตกต่างระหว่างการโหลดและขนถ่ายรอบประมาณ 10
กรัมของน้ำแต่ละ 100 กรัม อะเราต้อง 89 mg H

1 ของอะลูมินา ( หรือ 0 m3 H
1
) จับ
8.9 มิลลิกรัม H
1 น้ำ ถ้าโหลดและวงจรการใช้
10 นาทีรวม 19 M3 ของอะลูมินาในการดูดซับและเทียบเท่า
ยอดเงินในการงอกใหม่ ความร้อนที่จำเป็นสำหรับความร้อนและเย็นของอะลูมินา
เป็น 3.6 เมกะวัตต์ ที่ย้ายมาจาก
การกู้คืนความร้อนกับอากาศแห้งและส่วนไม่ควรส่งผลกระทบต่อ

4 สมดุลของความร้อนโดยรวม