configuration, the longitudinal str

configuration, the longitudinal strain
ε and the sensitivity a canbe expressed according to:

ε(m) = 4mg
Ef 2
f
⇒
a
=

Bragg
Bragg
Ef 2
f
4mg
with:
⎧⎪⎪⎨
⎪⎪⎩
g
=
9.81 m.s−2 gravitational acceleration
f =
125 m bare fiber diameter
Ef

72 GPa optical fiber Young’s modulus
Measurements performed with 12 different Fiber Bragg Gratings,with masses m ranging from 0 kg (reference state) up to 0.263 kg(equivalent to
ε
0.29 % which is greater than the yield strainof usual steel grades), give an average sensitivity a
close to 0.72with a standard deviation close to 0.008, which is not significantlydifferent from the usual 0.78 value (14).Strain gradients, especially in the radial direction during rollrotation, are very steep in the contact vicinity. Therefore, short1 mm long FBGs were preferred (instead of classical 6+mm longFBGs) in order to limit as much as possible gradient effects lead-ing to a stretch of the FBG reflected spectrum, hence to difficultiesto accurately identify the characteristic Bragg wavelength Bragg.The other advantage of such short Fiber Bragg Gratings is a broaderreflected spectrum, with a FWHM closer to 800 pm, in comparisonto typically 250 pm for standard gratings (as detailed by Martinez(1999)). Optical measurement systems can therefore take benefitfrom additional information in the spectral domain, leading to amore accurate Bragg wavelength detection, despite the fact thatsignificant less optical power is reflected by shorter gratings.1From the practical point of view, gluing optical fibers in a 40 mmlong and ∅ 400 m diameter hole, furthermore closed at its end,2is a technical challenge: this has been achieved using a syringeequipped with a precision tubing long enough to, first, inject theglue from the bottom of the hole in order to eliminate any bubbleand wet the whole surface, and second, to accurately place the FBGsat their expected position below the external surface. At last, theglue is cured according to a specific recipe, taking also into accountdegassing issues (Fig. 4(b)).This ∅ 400 m hole diameter (in comparison, bare fiber diame-ter fis equal to ∅ 125 m) is in fact a good compromise betweenmachining technical feasibility (length vs. diameter ratio is equalto 100) and relaxation times after mechanical compressions of theplug: this can be explained if we consider that strain transduction1Which may also require to add an optical amplifier in the measurement loop fora better signal to noise ratio.2This is required to avoid significant marks on the strip during the rolling process.mechanisms from the plug to the FBGs mainly involve shearstresses, whose strength is roughly inversely proportional to thethickness of the film of glue surrounding the optical fibers (thethinner the better).Several tests have been performed to select the glue. Themain criteria were the ability to get an homogenous bond-ing without air voids (as shown in Fig. 5(a)) and to exhibitgood fatigue performances to resist to fatigue solicitation duringroll revolutions. Compression fatigue tests have also been per-formed with typically up to 106cycles at different strain levels(60 m/m, 120 m/m, 600 m/m and 1200 m/m) and differentrates (5 Hz, 10 Hz, 15 Hz and 20 Hz), compliant with rolling exper-iments (thermo-mechanical fatigue tests could be performed forhot rolling conditions in further investigations). Some samplesused for these tests are presented in Fig. 5(b). Finally, amongsta set of four candidates, the glue that exhibited the best com-promise in terms of bonding without significant residual straingradients after cure (which may be due, but not exclusively,to the presence of voids), and good fatigue performances wasselected.As mentioned previously, three optical fiber Bragg gratings ded-icated to strain measurements are glued into the plug (Fig. 6(a)).However, even if the problem is assumed to be isothermal in thispaper dedicated to cold rolling process, this experimental appara-tus is also planned to be used in hot rolling conditions: therefore,it will have to face very steep temperature gradients, generatingadditional thermal strains in the plug,3and consequently along theFBGs. This must be taken into account.Several solutions can be considered, but the easiest to imple-ment is probably to use a fourth FBG free from stress located inthe very close vicinity of the first three FBGs, therefore acting, oncecalibrated, as a local temperature sensor. The additional informa-tion Bragg{
T}provided by this grating, in combination with (15),can be used to compensate first order temperature cross-sensitivity3This additional thermal strain should be taken into account with a thermoelasticcoupling as proposed by Weisz-Patrault et al. (2013a).

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

ตั้งค่าคอนฟิก พันธุ์ระยะยาว Εและไว canbe แสดงตาม:Ε(m) = 4 มิลลิกรัมEf 2f⇒การ=BraggBraggEf 2f4 มิลลิกรัมด้วย:⎧⎪⎪⎨⎪⎪⎩g=เร่งของความโน้มถ่วง 9.81 m.s−2f =เส้นใยเปลือย 125 mตระกูล ef 72 GPa ถ่ายสาวของโมดูลัสวัดทำกับ 12 อื่นใย Bragg gratings ผ่านความพยายาม ฝูงเมตรตั้งแต่ 0 กก. (อ้างอิงสภาพ) ถึง 0.263 kg(equivalent to Ε 0.29% ซึ่งมากกว่าผลตอบแทน strainof ปกติเหล็กเกรด ให้มีความไวเฉลี่ยเป็น close to 0.72with a standard deviation close to 0.008, which is not significantlydifferent from the usual 0.78 value (14).Strain gradients, especially in the radial direction during rollrotation, are very steep in the contact vicinity. Therefore, short1 mm long FBGs were preferred (instead of classical 6+mm longFBGs) in order to limit as much as possible gradient effects lead-ing to a stretch of the FBG reflected spectrum, hence to difficultiesto accurately identify the characteristic Bragg wavelength Bragg.The other advantage of such short Fiber Bragg Gratings is a broaderreflected spectrum, with a FWHM closer to 800 pm, in comparisonto typically 250 pm for standard gratings (as detailed by Martinez(1999)). Optical measurement systems can therefore take benefitfrom additional information in the spectral domain, leading to amore accurate Bragg wavelength detection, despite the fact thatsignificant less optical power is reflected by shorter gratings.1From the practical point of view, gluing optical fibers in a 40 mmlong and ∅ 400 m diameter hole, furthermore closed at its end,2is a technical challenge: this has been achieved using a syringeequipped with a precision tubing long enough to, first, inject theglue from the bottom of the hole in order to eliminate any bubbleand wet the whole surface, and second, to accurately place the FBGsat their expected position below the external surface. At last, theglue is cured according to a specific recipe, taking also into accountdegassing issues (Fig. 4(b)).This ∅ 400 m hole diameter (in comparison, bare fiber diame-ter fis equal to ∅ 125 m) is in fact a good compromise betweenmachining technical feasibility (length vs. diameter ratio is equalto 100) and relaxation times after mechanical compressions of theplug: this can be explained if we consider that strain transduction1Which may also require to add an optical amplifier in the measurement loop fora better signal to noise ratio.2This is required to avoid significant marks on the strip during the rolling process.mechanisms from the plug to the FBGs mainly involve shearstresses, whose strength is roughly inversely proportional to thethickness of the film of glue surrounding the optical fibers (thethinner the better).Several tests have been performed to select the glue. Themain criteria were the ability to get an homogenous bond-ing without air voids (as shown in Fig. 5(a)) and to exhibitgood fatigue performances to resist to fatigue solicitation duringroll revolutions. Compression fatigue tests have also been per-formed with typically up to 106cycles at different strain levels(60 m/m, 120 m/m, 600 m/m and 1200 m/m) and differentrates (5 Hz, 10 Hz, 15 Hz and 20 Hz), compliant with rolling exper-iments (thermo-mechanical fatigue tests could be performed forhot rolling conditions in further investigations). Some samplesused for these tests are presented in Fig. 5(b). Finally, amongsta set of four candidates, the glue that exhibited the best com-promise in terms of bonding without significant residual straingradients after cure (which may be due, but not exclusively,to the presence of voids), and good fatigue performances wasselected.As mentioned previously, three optical fiber Bragg gratings ded-icated to strain measurements are glued into the plug (Fig. 6(a)).However, even if the problem is assumed to be isothermal in thispaper dedicated to cold rolling process, this experimental appara-tus is also planned to be used in hot rolling conditions: therefore,it will have to face very steep temperature gradients, generatingadditional thermal strains in the plug,3and consequently along theFBGs. This must be taken into account.Several solutions can be considered, but the easiest to imple-ment is probably to use a fourth FBG free from stress located inthe very close vicinity of the first three FBGs, therefore acting, oncecalibrated, as a local temperature sensor. The additional informa-tion Bragg{T}provided by this grating, in combination with (15),can be used to compensate first order temperature cross-sensitivity3This additional thermal strain should be taken into account with a thermoelasticcoupling as proposed by Weisz-Patrault et al. (2013a).

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

การกำหนดค่าสายพันธุ์ยาว
εและความไว canbe แสดงตาม: ε (m) = 4mg Ef ?? 2 ฉ⇒ = Bragg? Bragg? Ef ?? 2 ฉ4mg กับ: ⎧⎪⎪⎨ ⎪⎪⎩ กรัม= 9.81 มิลลิวินาที-2 เร่งโน้มถ่วง? f = 125 m เส้นใยขนาดเส้นผ่าศูนย์กลางเปลือยEf 72 GPa ใยแก้วนำแสงของหนุ่มโมดูลัสวัดดำเนินการกับ 12 แตกต่างกันไฟเบอร์ Bragg Gratings, มีมวล m ตั้งแต่ 0 กิโลกรัม (อ้างอิงรัฐ) ได้ถึง 0.263 กก. (เทียบเท่าε 0.29% ซึ่งมากกว่าอัตราผลตอบแทน strainof เหล็กเกรดปกติ) ให้ไวเฉลี่ยใกล้กับ 0.72with ส่วนเบี่ยงเบนมาตรฐานใกล้เคียงกับ 0.008 ซึ่งไม่ได้ significantlydifferent จากปกติ 0.78 มูลค่า (14) การไล่ระดับสี .Strain โดยเฉพาะอย่างยิ่งในรัศมี ทิศทางในช่วง rollrotation เป็นที่สูงชันมากในบริเวณใกล้เคียงติดต่อ ดังนั้น short1 มม FBGs ยาวที่ต้องการถูก (แทนคลาสสิก + 6 มม longFBGs) เพื่อที่จะ จำกัด มากที่สุดเท่าที่เป็นไปได้ผลลาดนำไอเอ็นจีที่จะยืดของ FBG สะท้อนคลื่นความถี่จึงจะ difficultiesto ถูกต้องระบุลักษณะความยาวคลื่น Bragg? แบรกก์ ได้โดยง่ายประโยชน์อื่น ๆ เช่นไฟเบอร์สั้น Bragg Gratings เป็นสเปกตรัม broaderreflected กับ FWHM ใกล้ชิดถึง 800 เมตรใน comparisonto มักจะ 250 นสำหรับตะแกรงมาตรฐาน (ตามรายละเอียดโดยมาร์ติเน (1999)) ระบบวัดแสงจึงสามารถใช้ benefitfrom ข้อมูลเพิ่มเติมในโดเมนสเปกตรัมที่นำไปสู่การตรวจสอบความถูกต้อง amore ความยาวคลื่นแบรกก์แม้จะมีข้อเท็จจริง thatsignificant พลังงานแสงน้อยจะสะท้อนให้เห็นโดย gratings.1From สั้นจุดปฏิบัติในมุมมองของการติดกาวเส้นใยแสงใน 40 mmlong และ ? ∅ 400 เมตรหลุมขนาดเส้นผ่าศูนย์กลางยิ่งปิดท้ายของ 2is ความท้าทายทางเทคนิคนี้ได้รับความสำเร็จโดยใช้ syringeequipped กับท่อที่มีความแม่นยำนานพอที่จะเป็นครั้งแรกที่ฉีด theglue จากด้านล่างของหลุมเพื่อที่จะกำจัดใด ๆ bubbleand เปียก พื้นผิวทั้งหมดและที่สองที่จะต้องวาง FBGsat ตำแหน่งที่คาดว่าจะต่ำกว่าพื้นผิวภายนอก ที่ล่าสุด theglue จะหายตามสูตรเฉพาะการยังเป็นปัญหา accountdegassing (รูปที่. 4 (ข)). นี้∅ 400? เมตรเส้นผ่าศูนย์กลางรู (ในการเปรียบเทียบเส้นใยเปล่าดดิยาเม่-เธอ? FIS เท่ากับ∅ 125 เมตร ) ในความเป็นจริงประนีประนอมที่ดี betweenmachining ไปได้ทางเทคนิค (ความยาวเมื่อเทียบกับอัตราส่วนเส้นผ่าศูนย์กลาง equalto 100) และเวลาผ่อนคลายหลังจากการกดเชิงกลของ theplug นี้สามารถอธิบายได้ถ้าเราพิจารณาว่าสายพันธุ์ transduction1Which อาจจำเป็นต้องมีการเพิ่มเครื่องขยายเสียงในการวัดแสง เวทีห่วงสัญญาณดีกว่าที่จะ ratio.2This เสียงที่จำเป็นเพื่อหลีกเลี่ยงรอยอย่างมีนัยสำคัญในแถบช่วง process.mechanisms กลิ้งจากปลั๊กเพื่อ FBGs ส่วนใหญ่เกี่ยวข้องกับการ shearstresses ที่มีความแข็งแรงเป็นประมาณสัดส่วนผกผันกับ TheThickness ฟิล์มกาวแสงโดยรอบ เส้นใย (thethinner ดีกว่า) การทดสอบ .Several ได้รับการดำเนินการเพื่อเลือกกาว หลักเกณฑ์ themain มีความสามารถในการที่จะได้รับพันธบัตรไอเอ็นจีเป็นเนื้อเดียวกันโดยไม่เกิดช่องว่างอากาศ (ดังแสดงในรูปที่ 5. (ก)) และ exhibitgood แสดงความเมื่อยล้าที่จะต่อต้านความเมื่อยล้าที่จะชักชวน duringroll ปฏิวัติ การทดสอบความเมื่อยล้าการบีบอัดยังได้รับการต่อมักจะเกิดขึ้นกับขึ้นไป 106cycles ในระดับสายพันธุ์ที่แตกต่างกัน (60 m / m, 120 m / m, 600 m / m และ 1200? m / m) และ differentrates (5 เฮิร์ตซ์ 10 เฮิร์ตซ์ 15 Hz และ 20 Hz) สอดคล้องกับกลิ้ง exper-iments (ทดสอบความล้าเทอร์โมกลสามารถทำได้ forhot กลิ้งเงื่อนไขในการสืบสวนต่อไป) บาง samplesused สำหรับการทดสอบเหล่านี้จะถูกนำเสนอในรูป 5 (ข) สุดท้าย amongsta ชุดของสี่ผู้สมัคร, กาวที่จัดแสดงผลงานที่ดีที่สุดคอมสัญญาในแง่ของการเชื่อมโดยไม่ต้อง straingradients ที่เหลืออย่างมีนัยสำคัญหลังจากการรักษา (ซึ่งอาจจะเป็นเพราะ แต่ไม่ใช่เพียง แต่การปรากฏตัวของช่องว่าง) และการแสดงความเมื่อยล้าที่ดี wasselected ดังที่ได้กล่าวไว้ก่อนหน้านี้สามตะแกรงไฟเบอร์ออปติคอลแบร็ DED-icated สายพันธุ์วัดจะติดกาวเข้าปลั๊ก (รูปที่. 6 (ก)). อย่างไรก็ตามแม้ว่าจะมีปัญหาได้รับการสันนิษฐานว่าจะเป็น isothermal ใน thispaper ทุ่มเทให้กับกระบวนการรีดเย็นนี้ทดลอง appara-TUS นอกจากนี้ยังมีการวางแผนที่จะใช้ในสภาพรีดร้อนเพราะฉะนั้นก็จะต้องเผชิญกับการไล่ระดับสีอุณหภูมิสูงชันมากสายพันธุ์ความร้อน generatingadditional ปลั๊ก, 3 และจึงพร้อม theFBGs นี้จะต้องดำเนินการในการแก้ปัญหา account.Several ได้รับการพิจารณา แต่ที่ง่ายที่สุดใน Imple-ment อาจจะใช้สี่ FBG ฟรีจากความเครียด inthe อยู่บริเวณใกล้เคียงอย่างใกล้ชิดในสามคนแรก FBGs จึงแสดง oncecalibrated เป็นอุณหภูมิท้องถิ่น เซ็นเซอร์ เพิ่มเติมข้อมูลเกี่ยว-การ? Bragg { T} ให้โดยตะแกรงนี้ร่วมกับ (15) สามารถนำมาใช้เพื่อชดเชยอุณหภูมิสั่งซื้อครั้งแรกข้าม sensitivity3This ความเครียดความร้อนที่เพิ่มขึ้นควรจะนำมาพิจารณาด้วย thermoelasticcoupling ที่เสนอโดย Weisz-Patrault et al, (2013a)

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

การตั้งค่า , ตามยาวเมื่อย
εและความไวเป็นสามารถแสดงออกตาม :

ε ( m ) = 4mg
EF   F
2

A
=

⇒  แบร็ก

 Bragg EF   2
f

:

4mg ⎧⎪⎪⎨⎪⎪⎩
g
=
9.81 เมตร− 2 แรงโน้มถ่วงเร่งความเร็ว
 F =
125  M เปลือยขนาดเส้นผ่าศูนย์กลางเส้นใย EF


72 เกรดไฟเบอร์ออปติคอลโมดูลัส
การวัดการ 12 ชนิดแบร็กตะแกรงไฟเบอร์ ,กับมวล M ตั้งแต่ 0 กิโล ( รัฐอ้างอิง ) ขึ้นตำแหน่งกก. ( เทียบเท่า

ε 0.29 % ซึ่งมากกว่าผลตอบแทน strainof ปกติเหล็กเกรด ) ให้  ความไวเฉลี่ย
ใกล้ 0.72with ส่วนเบี่ยงเบนมาตรฐานใกล้ 0.008 , ซึ่งไม่แตกต่างกันอย่างมีนัยสำคัญทางสถิติ จากปกติ 0.78 ค่า ( 14 ) การไล่ระดับสี สายพันธุ์ โดยเฉพาะในช่วง rollrotation ทิศทางรัศมี ,สูงชันมากใน contact ปริมณฑล ดังนั้น short1 มม. fbgs นที่ต้องการ ( แทน longfbgs 6 มม. คลาสสิก ) เพื่อจำกัดเท่าที่เป็นไปได้ผลสีตะกั่วไอเอ็นจีในการยืดของ 2 สะท้อนสเปกตรัมจึงต้อง difficultiesto ถูกต้องระบุความยาวคลื่นแบร็กลักษณะ  Bragg .ประโยชน์อื่น ๆเช่น เส้นใยสั้นแบร็กตะแกรงเป็นสเปกตรัม broaderreflected กับ FWHM ใกล้ 800 น. ใน comparisonto ปกติ 250 PM สำหรับตะแกรงมาตรฐาน ( ตามรายละเอียดโดยมาร์ติเนซ ( 1999 ) ระบบการวัดแสง จึงสามารถรับข้อมูลเพิ่มเติมจากในการวิเคราะห์สเปกตรัมความยาวคลื่นแบร็ก โดยอยู่ที่ถูกต้องนำไปสู่การตรวจจับแม้จะมีข้อเท็จจริง thatsignificant แสงน้อยไฟจะสะท้อนให้เห็นโดย gratings.1from สั้นจุดปฏิบัติของมุมมอง , กาวเส้นใยแสงใน 40 mmlong ∅ 400 เมตรและ  หลุมนอกจากนี้ปิดที่จุดสิ้นสุด 2is ความท้าทายทางเทคนิคนี้ได้ประสบการ syringeequipped มีความแม่นยำท่อยาวพอที่จะ ครั้งแรกฉีด theglue จากด้านล่างของหลุมเพื่อที่จะกำจัดใด ๆ bubbleand เปียกพื้นผิวทั้งหมด และประการที่สอง ถูกต้องสถานที่ fbgsat บทบาทที่คาดหวังตำแหน่งด้านล่างพื้นผิวภายนอก ในที่สุด theglue รักษาตามสูตรเฉพาะ จะยังเป็นประเด็น accountdegassing ( รูป 4 ( b ) ) นี้∅ 400  M หลุมเส้นผ่าศูนย์กลาง ( ในการเปรียบเทียบเปลือยไฟเบอร์ diame เธอ  6 เท่ากับ∅ 125  M ) ในความเป็นจริงดี ประนีประนอม betweenmachining ความเป็นไปได้ทางเทคนิค ( ความยาวกับเส้นผ่าศูนย์กลางเท่ากับอัตราส่วนเป็น 100 ) และผ่อนคลายครั้ง หลังจากกลหน้าอกของ theplug : นี้สามารถอธิบายได้ ถ้าเราพิจารณาว่า transduction1which ความเครียดยังอาจต้องเพิ่มแอมป์ ในการวัดแสงวงเวทีดีกว่า อัตราส่วนสัญญาณต่อเสียงรบกวน2this จะต้องหลีกเลี่ยงการพบรอยบนแถบระหว่างกลิ้ง process.mechanisms จากปลั๊กไป fbgs ส่วนใหญ่เกี่ยวข้องกับ shearstresses ที่มีความแข็งแรงเป็นประมาณแปรผกผันกับความหนาของฟิล์มกาวรอบเส้นใยแสง ( thethinner ดีกว่า ) การทดสอบหลายมีการเลือกกาวโดยเกณฑ์คือความสามารถที่จะได้รับพันธบัตรไอเอ็นจีโดยไม่มีช่องว่างอากาศ homogenous ( ดังแสดงในรูปที่ 5 ( ) ) และ exhibitgood แสดงความเหนื่อยล้าขัดขืนเพื่อจูงใจ duringroll ปฏิวัติความเมื่อยล้า การทดสอบความล้าการบีบอัดยังถูกต่อขึ้นด้วยโดยทั่วไปจะ 106cycles ระดับความเครียดแตกต่างกัน ( 60  M / M , 120  M / M , 600  m / m และ 1 , 200  m / m ) และ differentrates 5 10 Hz ( เฮิร์ตซ์ ,15 Hz และ 20 Hz ) , สอดคล้องกับกลิ้งใช้ iments ( การทดสอบความล้าเชิงกลความร้อนจะได้ forhot กลิ้ง เงื่อนไขในการตรวจสอบต่อไป ) กลุ่มตัวอย่างประกอบด้วยบางอย่างสำหรับการทดสอบเหล่านี้จะแสดงในรูปที่ 5 ( B ) ในที่สุด amongsta ตั้งสี่คนกาวที่แสดงด้วยสัญญาที่ดีที่สุดในแง่ของการรักษาที่สำคัญโดยไม่ต้อง straingradients ตกค้างหลัง ( ซึ่งอาจจะเนื่องจาก , แต่ไม่ได้ โดยเฉพาะ ให้มีช่องว่าง ) , และการแสดงอาการดีใช้ ตามที่กล่าวถึงก่อนหน้านี้ สามเส้นใยแบร็กตะแกรงเด็ด icated การวัดความเครียดจะติดกาวเข้าปลั๊ก ( ภาพที่ 6 ( ) ) แต่อย่างไรก็ตามถ้าเป็นปัญหาที่ถือว่าเป็นอุณหภูมิในความหมายเฉพาะกระบวนการรีดเย็น , ทดลอง appara ทัส ยังวางแผนที่จะใช้ในเงื่อนไขการรีดร้อน เพราะฉะนั้น ก็จะต้องเผชิญกับการไล่ระดับสีอุณหภูมิที่สูงชันมาก generatingadditional ความร้อนสายพันธุ์ในปลั๊ก ก็ได้ จากนั้นไปตาม thefbgs . นี้ต้องพิจารณา หลาย โซลูชั่น สามารถพิจารณาแต่วิธีที่ง่ายที่สุดที่จะ imple ment จะใช้สี่ 2 ฟรีจากความเครียดที่อยู่ในบริเวณใกล้เคียงของทั้งสาม fbgs สนิทก่อนจึงแสดง oncecalibrated เป็นเซ็นเซอร์อุณหภูมิภายใน เพิ่มเติม  Informa tion แบร็ก {
t } โดยนี้ตะแกรงในการรวมกันกับ ( 15 )สามารถใช้ในการชดเชยอุณหภูมิความร้อนความเครียด cross-sensitivity3this เพิ่มเติมก่อนสั่งซื้อควรพิจารณาตามที่เสนอ โดยมี thermoelasticcoupling ไวสซ์ patrault et al . ( ที่มีมากกว่า )