The test program for each specimen

The test program for each specimen included two phases.
First, each test specimen was subjected to cyclic loads to
simulate fatigue loadings commonly applied to highway
bridge structures in service. Figure 5 shows a photograph
of this test setup. Each test specimen was supported on a
39 ft (12 m) span by roller supports. Vertical loads were
applied symmetrically 13.5 ft (4.11 m) from each roller.
Loads were applied by servo-hydraulic controlled actuators
operated under load control. The pair of 100 kip
(445 kN) capacity actuators applied loads to the top of the
deck along the centerline of the girder through 12 × 12 in.
(300 × 300 mm) elastomeric pads backed by steel plates.

The cyclic loading program was designed to generate
large horizontal shear force ranges within the composite
connection between the girder and the deck. A four-stage
loading program was used (Fig. 6). The first three stages
subjected each test specimen to more than 2 million cycles
of structural loading. The final stage subjected each test
specimen to more than 5 million additional cycles of structural
loading. The vertical shear force range was increased
by approximately one-third at each stage, resulting in the
final stage applying twice the vertical shear force range as
the initial stage. In this final stage, the vertical shear force
range was 94 kip (418 kN).

The design of the composite connection in a slab-onstringer
bridge is frequently driven by service-level fatigue
load considerations. Section 6.10.10 of the AASHTO
LRFD specifications provides guidance on the design of a
shear stud composite connection. These provisions were
used to determine the amount of steel crossing all of the
girder-to-haunch composite connection interfaces. The
goal was to simulate the resistance of the design bridge
while imparting loads exceeding those that the bridge
may experience. Figure 7 shows that the horizontal shear
fatigue load range per unit length generated in the first
phase of the cyclic testing exceeded the anticipated load
range for the design bridge as well as the design resistances
at the girder-haunch and haunch-deck interfaces.
Each successive loading step surpassed the design capacities
by a larger margin. In the figure, ΔVf indicates the
range of vertical shear force on the beam, which is equal
to half the live load applied through the actuators onto the
beam. The circle-arrow marker indicates that the specimen
capacity was sufficient to resist the applied loads
throughout each loading phase, constituting a fatigue
runout at that load.

After the cyclic loading program, each specimen was
subjected to static loading in the second phase of the testing.
The basic loading setup was the same as that used for
the cyclic loading, with additional static hydraulic actuators
added to achieve the necessary higher loads. The test
specimens were loaded in a stepwise fashion until failure.

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

โปรแกรมทดสอบสำหรับแต่ละตัวอย่างรวม 2 ขั้นตอนก่อน แต่ละตัวอย่างทดสอบถูกยัดเยียดให้โหลดทุกรอบเพื่อจำลอง loadings ล้าทั่วไปกับทางหลวงโครงสร้างสะพานใน รูปที่ 5 แสดงรูปถ่ายนี้ทดสอบการตั้งค่า ตัวอย่างการทดสอบแต่ละได้รับการสนับสนุนในการระยะ 39 ฟุต (12 เมตร) โดยการสนับสนุนของลูกกลิ้ง โหลดแนวตั้งได้ใช้ตำแหน่ง 13.5 ฟุต (4.11 เมตร) จากลูกกลิ้งแต่ละโหลดที่ใช้หัวขับควบคุม servo ไฮดรอลิกดำเนินการภายใต้การควบคุมโหลด คู่ 100 กีบ(445 ช็อปปิ้ง) กำลังใช้หัวขับไปด้านบนของใบดาดฟ้าบริเวณแสกคาน 12 × 12 ใน(300 × 300 มม.) elastomeric แผ่นสำรองข้อมูล โดยแผ่นเหล็กโหลดโปรแกรมวัฏจักรถูกออกแบบมาเพื่อสร้างช่วงแรงเฉือนแนวนอนขนาดใหญ่ภายในคอมโพสิตการเชื่อมต่อระหว่างคานดาดฟ้า 4 ขั้นตอนใช้โปรแกรมโหลด (Fig. 6) ขั้นสามก่อนภายใต้แต่ละตัวอย่างทดสอบมากกว่า 2 ล้านรอบของโหลดโครงสร้าง ขั้นตอนสุดท้ายต้องทดสอบแต่ละตัวอย่างการมากกว่า 5 ล้านรอบเพิ่มเติมของโครงสร้างโหลด เพิ่มขึ้นช่วงแรงเฉือนในแนวตั้งโดยประมาณหนึ่งในสามที่แต่ละขั้นตอน ผลการขั้นตอนสุดท้ายที่ใช้สองแรงเฉือนแนวบังคับช่วงเป็นระยะเริ่มต้น ในขั้นตอนสุดท้าย แรงเฉือนในแนวตั้งช่วงพับ 94 (418 ช็อปปิ้ง)การออกแบบการเชื่อมต่อคอมโพสิตในพื้น-onstringerบริดจ์มักถูกควบคุม โดยระดับบริการล้าโหลดพิจารณา ส่วน 6.10.10 ของ AASHTOข้อมูลจำเพาะ LRFD ให้คำแนะนำในการออกแบบแรงเฉือนแกนเชื่อมต่อคอมโพสิต บทบัญญัติเหล่านี้ได้ใช้ในการกำหนดจำนวนเหล็กข้ามทั้งหมดอินเทอร์เฟซในการเชื่อมต่อคอมโพสิตคาน haunch ที่เป้าหมายคือการ จำลองความต้านทานของสะพานออกแบบในขณะที่ imparting โหลดเกินที่ที่สะพานอาจพบ รูปที่ 7 แสดงให้เห็นว่าแรงเฉือนในแนวนอนช่วงโหลดล้าต่อหน่วยความยาวที่สร้างขึ้นในครั้งแรกขั้นตอนของวัฏจักรการทดสอบเกินโหลดคาดไว้ช่วงสะพานออกแบบเป็นการออกแบบความต้านทานที่อินเทอร์เฟซคาน haunch และ haunch-ดาดฟ้าแต่ละขั้นตอนการโหลดต่อแล้วกำลังออกแบบโดยระยะขอบใหญ่ ในรูป ΔVf บ่งชี้ว่า การของแรงเฉือนตามแนวตั้งบนคาน ซึ่งเท่ากับไปโหลด live ครึ่งที่ใช้ผ่านหัวขับไปลำแสง เครื่องหมายลูกศรวงกลมหมายถึงสิ่งส่งตรวจกำลังการผลิตไม่เพียงพอที่จะต้านทานโหลดใช้ตลอดแต่ละขั้นตอนการโหลด พ.ศ.2542 เป็นความอ่อนเพลียrunout ที่ให้โหลดหลังจากโหลดโปรแกรมวัฏจักร แต่ละตัวอย่างถูกต้องโหลดแบบคงที่ในระยะที่สองของการทดสอบการติดตั้งโหลดพื้นฐานไม่เหมือนกับที่ใช้สำหรับโหลดทุกรอบ ด้วยหัวขับไฮโดรลิคคงเพิ่มเติมเพิ่มเพื่อให้ได้ปริมาณสูงจำเป็น การทดสอบไว้เป็นตัวอย่างที่โหลดใน stepwise จนล้มเหลว

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

โปรแกรมการทดสอบสำหรับแต่ละชิ้นงานรวมสองขั้นตอน.
ครั้งแรกในแต่ละชิ้นงานทดสอบได้ภายใต้การโหลดวงจรการจำลอง loadings ความเมื่อยล้าที่ใช้กันทั่วไปเพื่อทางหลวงโครงสร้างสะพานในการให้บริการ รูปที่ 5 แสดงให้เห็นภาพของการติดตั้งการทดสอบนี้ แต่ละชิ้นงานทดสอบได้รับการสนับสนุนใน39 ฟุต (12 เมตร) โดยการสนับสนุนช่วงลูกกลิ้ง โหลดแนวตั้งที่ถูกนำมาใช้แฟ่ 13.5 ฟุต (4.11 เมตร) จากแต่ละลูกกลิ้ง. โหลดถูกนำไปใช้โดยตัวกระตุ้นการควบคุมเซอร์โวไฮดรอลิดำเนินการภายใต้การควบคุมความเร็วในการโหลด คู่ 100 กีบ(445 กิโลนิวตัน) กระตุ้นความสามารถในการใช้โหลดไปยังด้านบนของดาดฟ้าพร้อมกลางของคานผ่าน 12 × 12. (300 × 300 มิลลิเมตร) แผ่นยางได้รับการสนับสนุนโดยเหล็กแผ่น. โปรแกรมโหลดวงจรได้รับการออกแบบ เพื่อสร้างช่วงแรงเฉือนแนวนอนขนาดใหญ่ภายในคอมโพสิตเชื่อมต่อระหว่างคานและดาดฟ้า สี่ขั้นตอนโปรแกรมโหลดถูกนำมาใช้ (รูปที่. 6) ครั้งแรกที่สามขั้นตอนภายใต้แต่ละชิ้นงานทดสอบให้มากขึ้นกว่า 2 ล้านรอบของการโหลดโครงสร้าง ขั้นตอนสุดท้ายภายใต้การทดสอบแต่ละชิ้นงานให้มากขึ้นกว่า 5 ล้านรอบที่เพิ่มขึ้นของโครงสร้างการโหลด ช่วงแรงเฉือนแนวตั้งเพิ่มขึ้นโดยประมาณหนึ่งในสามในแต่ละขั้นตอนผลในขั้นตอนสุดท้ายใช้สองเท่าของช่วงแรงเฉือนในแนวตั้งเป็นระยะเริ่มแรก ในขั้นตอนสุดท้ายนี้แรงเฉือนแนวตั้งช่วง 94 กีบ (418 กิโลนิวตัน). ​​การออกแบบของการเชื่อมต่อคอมโพสิตในแผ่น-onstringer สะพานเป็นแรงผลักดันจากความเมื่อยล้าบ่อยบริการระดับการพิจารณาภาระ มาตรา 6.10.10 ของ AASHTO ข้อกำหนด LRFD ให้คำแนะนำเกี่ยวกับการออกแบบของเฉือนแกนเชื่อมต่อคอมโพสิต บทบัญญัติเหล่านี้ถูกใช้ในการกำหนดปริมาณของเหล็กข้ามทั้งหมดของคานไปบั้นท้ายอินเตอร์เฟซการเชื่อมต่อคอมโพสิต เป้าหมายของเราคือการจำลองความต้านทานของสะพานออกแบบในขณะที่การให้โหลดเกินที่สะพานอาจพบ รูปที่ 7 แสดงให้เห็นว่าแรงเฉือนในแนวนอนมีความยาวเมื่อยล้าช่วงโหลดต่อหน่วยสร้างขึ้นเป็นครั้งแรกในขั้นตอนของการทดสอบวงจรเกินภาระที่คาดว่าช่วงสะพานออกแบบเช่นเดียวกับความต้านทานการออกแบบที่คานบั้นท้ายและอินเตอร์เฟซบั้นท้ายดาดฟ้า. แต่ละเนื่อง ขั้นตอนการโหลดทะลุขีดความสามารถในการออกแบบโดยอัตรากำไรที่มีขนาดใหญ่ ในรูปΔVfระบุช่วงของแรงเฉือนแนวตั้งบนคานซึ่งเท่ากับครึ่งหนึ่งของน้ำหนักสดนำมาใช้ผ่านตัวกระตุ้นลงบนคาน เครื่องหมายวงกลมลูกศรชี้ให้เห็นว่าชิ้นงานกำลังการผลิตเพียงพอที่จะต่อต้านการโหลดใช้ตลอดขั้นตอนการโหลดแต่ละที่ประกอบความเมื่อยล้าได้ระนาบที่โหลดที่. หลังจากที่โปรแกรมโหลดวงจรแต่ละชิ้นงานที่ถูกยัดเยียดให้โหลดแบบคงที่ในระยะที่สองของการทดสอบ. การติดตั้งโหลดพื้นฐานเช่นเดียวกับที่ใช้สำหรับการโหลดวงจรที่มีตัวกระตุ้นไฮดรอลิเพิ่มเติมคงเพิ่มเพื่อให้บรรลุโหลดสูงกว่าที่จำเป็น การทดสอบตัวอย่างถูกโหลดในลักษณะแบบขั้นตอนจนเกิดปัญหา

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

โปรแกรมทดสอบแต่ละตัวอย่างประกอบด้วยสองขั้นตอน .
ครั้งแรก แต่ละชิ้นงานทดสอบถูกยัดเยียดให้โหลดแบบจำลองภาระความเมื่อยล้า

ปกติจะใช้โครงสร้างสะพานทางหลวง
ในบริการ รูปที่ 5 แสดงภาพถ่าย
ของการตั้งค่าการทดสอบ แต่ละตัวอย่างทดสอบได้รับการสนับสนุนบน
39 ฟุต ( 12 เมตร ) ช่วงโดยลูกกลิ้งสนับสนุน โหลดแนวตั้ง
เป็นตายร้ายดี 13.5 ฟุตประยุกต์ ( 4.11 เมตร ) จากแต่ละลูกกลิ้งใช้เซอร์โวไฮดรอลิ
โหลดโดยควบคุม actuators
ภายใต้การควบคุมโหลด คู่ของ 100 กีบ
( 445 KN ) actuators ความจุใช้โหลดด้านบนของ
ดาดฟ้าพร้อมซีเมนต์เพสต์ , น้ำปูนข้นของคานผ่าน 12 × 12 .
( 300 × 300 มม. ) ยางรองรับแผ่นเหล็ก

โปรแกรมโหลดแบบถูกออกแบบมาเพื่อสร้าง
ขนาดใหญ่แรงเฉือนช่วงในแนวนอน คอมโพสิต
ที่เชื่อมต่อระหว่างคาน และดาดฟ้า สี่ขั้นตอน
โหลดใช้โปรแกรม ( รูปที่ 6 ) สามขั้นตอนแรก
ภายใต้แต่ละตัวอย่างทดสอบมากกว่า 2 ล้านรอบ
บรรทุกโครงสร้าง ขั้นตอนสุดท้ายทดสอบแต่ละตัวอย่างภายใต้น้ำหนักบรรทุก

เพิ่มเติมมากกว่า 5 ล้านรอบ ในช่วงแรงเฉือนเพิ่มขึ้น
โดยประมาณหนึ่งในสามในแต่ละเวทีที่เกิดขึ้นในขั้นสุดท้ายใช้สองแนวตั้ง

แรงเฉือนในช่วงที่เป็นในระยะเริ่มต้น ในขั้นตอนสุดท้ายในแนวตั้งแรงเฉือน
ช่วง 94 หน้า ( 418 KN )

การออกแบบการเชื่อมต่อคอมโพสิตในพื้น onstringer
สะพานบ่อยคือขับเคลื่อนโดยพิจารณาโหลดล้า
ระดับบริการ ส่วน 6.10.10 ของ AASHTO LRFD ข้อกําหนดแนวทางใน

การออกแบบของสตั๊ดคอมตัดการเชื่อมต่อ บทบัญญัติเหล่านี้
ใช้หาปริมาณของเหล็กข้ามทั้งหมดของคานประกอบการเชื่อมต่ออินเทอร์เฟซกับบั้นท้าย
.
เป้าหมายคือการจำลองความต้านทานของการออกแบบสะพาน
ในขณะที่ imparting โหลดเกินที่สะพาน
อาจพบได้ รูปที่ 7 แสดงให้เห็นว่าเฉือน
แนวนอนล้าโหลดช่วงต่อความยาวหน่วยที่สร้างขึ้นในตอนแรก
ขั้นตอนของการทดสอบแบบเกินคาดโหลด
ช่วงสะพานการออกแบบรวมถึงการออกแบบต้านทาน
ที่คาดสะโพกบั้นท้ายดาดฟ้าและ interfaces .
แต่ละขั้นตอนต่อเนื่องโหลดทะลุการออกแบบความสามารถ
โดยขอบขนาดใหญ่ ในรูปΔ VF บ่งชี้
ช่วงแนวตั้งแรงเฉือนในคานซึ่งมีค่าเท่ากับ
ครึ่งหนึ่งของชีวิต โหลด ใช้ผ่านตัวกระตุ้นบน
บีม วงกลมลูกศรเครื่องหมายบ่งชี้ว่าตัวอย่าง
ความจุเพียงพอที่จะต้านทานการประยุกต์โหลด
ตลอดแต่ละส่วนกองทุนเป็นระนาบที่ล้า

หลังจากโหลดโปรแกรมโหลดวงจรแต่ละชิ้นตัวอย่าง
ภายใต้แรงสถิตในเฟสที่สองของการทดสอบ .
การตั้งค่าการโหลดขั้นพื้นฐานเป็นเช่นเดียวกับที่ใช้สำหรับ
โหลดเป็นกับเพิ่มเติมสถิตไฮดรอลิก actuators
เพิ่มเพื่อให้บรรลุจำเป็นสูงโหลด ตัวอย่างทดสอบ
ถูกโหลดในแฟชั่น =
จนกว่าความล้มเหลว