After the construction of foundatio

After the construction of foundation vibration isolation system, vibration measurements were repeated for the performance assessment of designed vibration isolating system Fig. 16, Fig. 17, Fig. 18, Fig. 19, Fig. 2, Fig. 20, Fig. 21, Fig. 22, Fig. 23 and Fig. 24 show the initial results of vibration measurements and vibration measurements taken after construction of isolation ***system as well as the predicted vibrations on the inertial mass leading to the design of the isolation system. As seen in Fig. 16, Fig. 17, Fig. 18, Fig. 19,Fig. 2, Fig. 20, Fig. 21, Fig. 22, Fig. 23 and Fig. 24, the vibration isolation system as a whole had a dominant frequency varying between 3 and 4 Hz agreeing with the design estimations. Furthermore, slight peaks were observed between 100 and 400 Hz frequency range in vibration measurements performed on the constructed inertial mass. The observed peaks might be attributed to background noise or surge frequencies (natural frequency) of vibration isolator. Measurements showed that the amplification values at natural frequencies were 1.5–2 times higher than the expected design values estimated for an average damping ratio of 3%. Manufacturing defects of the isolation system as well as slight installation errors might lead to variations in observed resonant frequency peaks. Choudhry [46] stated that damping of wire mesh was strongly dependent on the displacement and decreased with the continuous vibration. Thus, the underestimation of amplification at resonance might be due to the displacement amplitude.

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

หลังจากการก่อสร้างระบบแยกการสั่นสะเทือนของมูลนิธิ ซ้ำกันในการวัดการสั่นสะเทือนสำหรับการประเมินประสิทธิภาพของการสั่นสะเทือนแบบแยกระบบ 16 มะเดื่อ มะเดื่อ 17, 18 รูป 19 รูป แน่ 20 รูป 21 รูป 22 มะเดื่อ มะเดื่อ 23 และ 24 รูปแสดงผลเบื้องต้นของการวัดการสั่นสะเทือนและการวัดการสั่นสะเทือนหลังจากก่อสร้างแยก *** ระบบตลอดจนคาดการณ์สั่นสะเทือนบนมวลแรงที่นำไปสู่การออกแบบระบบแยก เท่าที่เห็นในรูป 16 มะเดื่อ 17, 18 รูป 19 รูป แน่ 20 รูป รูป 21, 22 รูป มะเดื่อ 23 และ 24 มะเดื่อ ระบบแยกการสั่นสะเทือนทั้งหมดมีความถี่ที่โดดเด่นที่แตกต่างกันระหว่าง 3 และ 4 Hz ยอมรับประมาณราคาออกแบบ นอกจากนี้ ยอดเล็กน้อยถูกตั้งข้อสังเกตระหว่าง 100 และ 400 Hz ความถี่ในการสั่นสะเทือนที่วัดดำเนินการในสร้างแรงมวล ยอดเขาสังเกตอาจถูกบันทึกลงพื้นหลังเสียงหรือคลื่นความถี่ (ความถี่ธรรมชาติ) จาก isolator สั่นสะเทือน การวัดแสดงให้เห็นว่า ค่าขยายที่ความถี่ธรรมชาติ 1.5 – 2 เท่าสูงกว่าค่าออกแบบคาดประมาณการอัตราการป้องกันการสั่นสะเทือนเฉลี่ย 3% การผลิตข้อบกพร่องของระบบแยกเช่นเดียวกับข้อผิดพลาดการติดตั้งเล็กน้อยอาจนำไปสู่การเปลี่ยนแปลงในยอดเขาที่ความถี่เรโซแนนซ์ที่สังเกต Choudhry [46] ระบุว่า หน่วงของเส้นลวดตาข่ายขอพึ่ง และลดลง มีการสั่นสะเทือนอย่างต่อเนื่อง ดังนั้น underestimation ของขยายที่สะท้อนอาจเนื่องจากคลื่นแทน

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

หลังจากการก่อสร้างระบบรากฐานแยกการสั่นสะเทือนที่วัดการสั่นสะเทือนซ้ำสำหรับการประเมินผลการปฏิบัติงานของการออกแบบระบบการสั่นสะเทือน Isolating รูป 16 รูป 17 รูป 18 รูป 19 รูป 2 รูป 20 รูป 21 รูป 22 รูป 23 รูป 24 แสดงผลเบื้องต้นของการวัดการสั่นสะเทือนและการวัดการสั่นสะเทือนที่ถ่ายหลังจากการก่อสร้างของการแยก *** ระบบเช่นเดียวกับการสั่นสะเทือนที่คาดการณ์ไว้ในมวลเฉื่อยที่นำไปสู่​​การออกแบบระบบการแยก เท่าที่เห็นในรูป 16 รูป 17 รูป 18 รูป 19 รูป 2 รูป 20 รูป 21 รูป 22 รูป 23 รูป 24 ระบบแยกการสั่นสะเทือนเป็นทั้งมีความถี่ที่โดดเด่นที่แตกต่างกันระหว่าง 3 และ 4 Hz เห็นด้วยกับการประมาณการการออกแบบ นอกจากนี้ยอดเขาถูกตั้งข้อสังเกตเล็กน้อยระหว่างช่วงความถี่ 100 และ 400 เฮิร์ตซ์ในการวัดการสั่นสะเทือนที่ดำเนินการเกี่ยวกับมวลเฉื่อยสร้าง ยอดเขาตั้งข้อสังเกตอาจจะนำมาประกอบกับเสียงพื้นหลังหรือคลื่นความถี่ (ความถี่ธรรมชาติ) ของ isolator การสั่นสะเทือน แสดงให้เห็นว่าการวัดค่าการขยายที่ความถี่ธรรมชาติเป็น 1.5-2 เท่าสูงกว่าค่าคาดว่าการออกแบบโดยประมาณสำหรับอัตราส่วนหมาดเฉลี่ย 3% ข้อบกพร่องการผลิตของระบบแยกเป็นข้อผิดพลาดการติดตั้งเพียงเล็กน้อยอาจนำไปสู่​​การเปลี่ยนแปลงในข้อสังเกตยอดสะท้อนความถี่ Choudhry [46] ระบุว่าการทำให้หมาด ๆ ของตาข่ายลวดก็ขึ้นอยู่กับการกำจัดและลดลงด้วยการสั่นสะเทือนอย่างต่อเนื่อง ดังนั้นเบาของเครื่องขยายเสียงที่สะท้อนอาจจะเป็นเพราะความกว้างกระจัด

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

หลังจากการก่อสร้างของระบบแยกการสั่นสะเทือนมูลนิธิ วัดการสั่นสะเทือนได้ซ้ำสำหรับการประเมินสมรรถนะของระบบแยกการสั่นสะเทือนที่ออกแบบรูปที่ 16 รูปที่ 17 รูปที่ 18 รูปที่ 19 รูปที่ 2 รูปที่ 20 ภาพที่ 21 , 22 รูปรูปที่ 23 และ 24 , ภาพแสดงผลของการวัดการสั่นสะเทือนการสั่นสะเทือนและเริ่มต้นที่วัดหลังจากการก่อสร้าง แยก * * * * * * ระบบ ตลอดจนคาดการณ์การสั่นสะเทือนบนมวลเฉื่อยที่นำไปสู่การออกแบบของการแยกระบบ ตามที่เห็นในรูปที่ 16 รูปที่ 17 รูปที่ 18 รูปที่ 19 รูปที่ 2 รูปที่ 20 รูปที่ 21 , 22 , 23 และ 24 รูปฟิค , ฟิค , ระบบแยกการสั่นสะเทือนทั้งมีเด่นความถี่แตกต่างกันระหว่าง 3 และ 4 Hz เห็นด้วยกับการออกแบบ นอกจากนี้ ยอดน้อยที่พบระหว่าง 100 และ 400 Hz ความถี่ช่วงในการวัดการสั่นสะเทือนการสร้างมวลเฉื่อย . สังเกตที่ยอดอาจจะเกิดจากเสียงพื้นหลังหรือคลื่นความถี่ ( ความถี่ธรรมชาติ ) ของการแยกการสั่นสะเทือน การวัดพบว่าค่าความถี่ธรรมชาติ ( ที่เป็น 1.5 – 2 ครั้งสูงกว่าที่คาดไว้เฉลี่ยได้รับค่า Damping Ratio 3% การผลิตที่บกพร่องของระบบแยกเป็นข้อผิดพลาดการติดตั้งเล็กน้อย อาจนำไปสู่การเปลี่ยนแปลงในสังเกตยอดความถี่เรโซแนนซ์ . choudhry [ 46 ] ระบุว่า ความหน่วงของลวดตาข่ายถูกขอขึ้นอยู่กับการเคลื่อนที่และลดลงกับการสั่นสะเทือนอย่างต่อเนื่อง ดังนั้น การการประเมินค่าต่ำไปของเรโซแนนซ์ ( ที่อาจจะเกิดจากการเคลื่อนที่ของ .