3.3. Heat resistance The properties

3.3. Heat resistance
The properties were measured after a heat resistance test and compared with basic properties to test the heat resistance Fig. 12. DSC thermogram of FKM and FKM/HNBR blend with varying composition: (a) 100% FKM, (b) 80/20(w/w) FKM/HNBR, (c) 60/40 FKM/HNBR, (d) 40/60 FKM/HNBR, (e) 20/80 FKM/HNBR, (f) 100% HNBR. Y.-G. Yeo et al. / Journal of Industrial and Engineering Chemistry 19 (2013) 1540–1548 1545of rubber samples by the FKM and HNBR blend percentage. Tensile strength and elongation percentage increased sharply with 80 phr of HNBR blend content. As a result, a blend effect was shown for up to a 60 phr of HNBR content. Specimens with a reinforcing agent had better heat resistance than those without.
3.4. Oil and fuel resistance
To determine the fluid characteristics of the blended specimen, the change in hardness and volume with ASTM No 3. Oil and fuel D were compared at 150 8C for 70 h and at a room temperature for 70 h. The change in hardness and volume increased as HNBR content increased, demonstrating that the fluid characteristics of FKM were better than those of HNBR. Better hardness and volume changes were observed when HNBR content was 60 phr rather than when it was 40 phr. This result demonstrated that a 40:60 blend ratio between FKM and HNBR resulted in a better blend effect than that of 60:40 Figs. 5–8.
3.5. FTIR
A change in the functional absorbing peak per specimen based on blending ratio was observed. Fig. 9 shows that the absorbing peak of HNBR nitrile (–CN) (about 2236 cm _1) became sharp when the proportion of HNBR increased. The absorption peak at about 2925 cm _1 and that at about 2856 cm _1 showed asymmetric flexible vibration and symmetrical flexible vibration at –CH. The absorption peak at 723 cm _1 was shown by the –CH2 group. The FKM absorption peak of the –CF link – (about 1128 cm _1) became weak along with the increase in HNBR rate. The peak became sharp when samples were moved from c-1 to c-2 and d-1 to d-2 at about 1100 cm _1 where the absorption peak was by FKM– CF. This result probably occurred because of the link of Si–O–Si to silica (VN2) Figs. 10–12.

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

3.3. ความร้อนความต้านทาน คุณสมบัติวัดได้หลังจากการทดสอบความต้านทานความร้อน และเมื่อเทียบกับคุณสมบัติพื้นฐานเพื่อทดสอบความต้านทานความร้อน 12 รูป DSC thermogram FKM และ FKM/HNBR ผสมกับองค์ประกอบที่แตกต่างกัน: (a) 100% FKM, (b) 80/20(w/w) FKM/HNBR, FKM/HNBR (c) 60/40, 40/60 (d) FKM/HNBR, FKM (e) 20/80/HNBR, (f) 100% HNBR ประกันศูนย์ปี G. Yeo ร้อยเอ็ด / สมุดรายวันของโรงงานอุตสาหกรรมและวิศวกรรมเคมี 19 (2013) 1540-1548 1545of ยางตัวอย่างโดย FKM HNBR ผสมเปอร์เซ็นต์ แข็งแรงและเปอร์เซ็นต์การยืดตัวเพิ่มขึ้นอย่างรวดเร็วกับ phr 80 HNBR ผสมผสานเนื้อหา ผล ผลการผสมผสานถูกแสดงถึง phr 60 HNBR เนื้อหา ตัวอย่างกับตัวแทนของเสริมได้ดีทนความร้อนมากกว่าคน 3.4. น้ำมัน และเชื้อเพลิงความต้านทาน การตรวจสอบลักษณะของเหลวของผสมตัวอย่าง การเปลี่ยนแปลงในความแข็งและปริมาณมาตรฐาน ASTM มี 3 น้ำมันและเชื้อเพลิง D ได้เปรียบเทียบ ที่ 8C 150 สำหรับ 70 ชั่วโมง และ ที่อุณหภูมิห้องสำหรับ 70 h การเปลี่ยนแปลงความแข็งและปริมาณเพิ่มขึ้นเป็นเนื้อหา HNBR เพิ่มขึ้น แสดงให้เห็นว่า ลักษณะของของเหลวของ FKM มีดีกว่าของ HNBR ข้อสังเกตการเปลี่ยนแปลงความแข็งและเสียงดีกว่าเมื่อเนื้อหา HNBR เป็น 60 phr มากกว่าเมื่อมันเป็น 40 phr. ผลนี้แสดงให้เห็นว่า อัตราส่วนผสม 40:60 ระหว่าง FKM HNBR ผลในลักษณะผสมผสานดีกว่าเบาะมะเดื่อ. 5-8 3.5. FTIR การเปลี่ยนแปลงในช่วงดูดซับทำงานต่อชิ้นตามอัตราส่วนผสมที่ถูกสังเกต รูป 9 แสดงที่ไนช่วงของ HNBR ดูดซับ (-CN) (ประมาณ 2236 ซม. _1) กลายเป็นคมเมื่อเพิ่มสัดส่วนของ HNBR ยอดดูดซึมเกี่ยวกับ _1 2925 ซม.และที่เกี่ยวกับซม. 2856 _1 แสดงสมมาตรยืดหยุ่นสั่นสะเทือนและสมมาตรยืดหยุ่นสั่นสะเทือนที่ – ch แสดงการดูดซึมได้สูงสุดที่ 723 ซม. _1 – CH2 กลุ่ม ยอดดูดซึม FKM – CF ลิงค์ที่เกี่ยวกับ _1 ซม. 1128) กลายเป็นอ่อนแอพร้อมกับการเพิ่มขึ้นของอัตรา HNBR เขากลายเป็นคมเมื่อตัวอย่างได้ถูกย้ายจาก c-1 ไป c-2 และ d-1 ไป d-2 ที่ประมาณ 1100 ซม. _1 ที่สูงดูดซึมได้ โดย FKM – ษผลลัพธ์นี้อาจเกิดขึ้นจากการเชื่อมโยงของศรี – O – ศรีกับซิลิกา (VN2) มะเดื่อ. 10-12

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

3.3 ทนความร้อน
คุณสมบัติถูกวัดหลังจากที่ทนต่อความร้อนและการทดสอบเมื่อเทียบกับคุณสมบัติพื้นฐานที่จะทดสอบความต้านทานความร้อนรูป 12. DSC thermogram ของ FKM FKM และ / HNBR ผสมผสานกับองค์ประกอบที่แตกต่างกัน (ก) FKM 100% (ข) 80/20 (w / w) FKM / HNBR (ค) 60/40 FKM / HNBR (D) 40/60 FKM / HNBR (จ) 20/80 FKM / HNBR (ฉ) 100% HNBR Y.-G. Yeo et al, / วารสารอุตสาหกรรมและวิศวกรรมเคมี 19 (2013) 1540-1548 ตัวอย่างยาง 1545of โดย FKM และ HNBR ผสมผสานเปอร์เซ็นต์ ความต้านแรงดึงและเปอร์เซ็นต์การยืดตัวเพิ่มขึ้นอย่างรวดเร็ว 80 PHR เนื้อหาผสมผสาน HNBR เป็นผลให้มีผลบังคับใช้ผสมก็แสดงให้เห็นได้ถึง 60 PHR เนื้อหา HNBR ตัวอย่างกับตัวแทนเสริมมีความต้านทานความร้อนได้ดีกว่าผู้ที่ไม่มี.
3.4 น้ำมันเชื้อเพลิงและความต้านทานต่อ
การตรวจสอบลักษณะของเหลวของชิ้นงานที่ผสมผสานการเปลี่ยนแปลงในความแข็งและปริมาณมาตรฐาน ASTM ไม่มี 3. น้ำมันและเชื้อเพลิง D ถูกเมื่อเทียบกับที่ 150 8C 70 ชั่วโมงและที่อุณหภูมิห้องเป็นเวลา 70 ชั่วโมง การเปลี่ยนแปลงความแข็งและปริมาณเพิ่มขึ้นเป็นเนื้อหา HNBR เพิ่มขึ้นแสดงให้เห็นว่าลักษณะของของเหลว FKM ได้ดีกว่าของ HNBR ดีกว่าความแข็งและปริมาณการเปลี่ยนแปลงถูกตั้งข้อสังเกตเมื่อเนื้อหา HNBR 60 PHR มากกว่าเมื่อมันเป็น 40 PHR ผลที่ได้นี้แสดงให้เห็นว่าอัตราส่วน 40:60 ผสมผสานระหว่าง FKM และ HNBR ส่งผลให้ผลการผสมผสานที่ดีขึ้นกว่าที่ 60:40 มะเดื่อ 5-8.
3.5 FTIR
การเปลี่ยนแปลงในการดูดซับสูงสุดต่อการทำงานของชิ้นงานตามสัดส่วนการผสมเป็นที่สังเกต มะเดื่อ. 9 แสดงให้เห็นว่ายอดการดูดซับของ HNBR ไนไตรล์ (-cn) (ประมาณ 2,236 ซม. _1) กลายเป็นคมเมื่อสัดส่วนของ HNBR เพิ่มขึ้น ยอดเขาที่ดูดซึมที่ประมาณ 2,925 ซม. _1 และที่อยู่ที่ประมาณ 2,856 ซม. _1 แสดงให้เห็นว่าการสั่นสะเทือนที่มีความยืดหยุ่นไม่สมมาตรและการสั่นสะเทือนที่มีความยืดหยุ่นที่สมมาตร -CH ยอดเขาที่ดูดซึมที่ 723 ซม. _1 ถูกนำมาแสดงโดยกลุ่ม -CH2 ยอดเขาที่ดูดซึม FKM ของการเชื่อมโยง -CF - (ประมาณ 1,128 ซม. _1) กลายเป็นอ่อนแอพร้อมกับการเพิ่มขึ้นของอัตรา HNBR ยอดเขาที่กลายเป็นคมเมื่อตัวอย่างที่ถูกย้ายจาก C-1 ไปที่ C-2 และ D-1 ถึง D-2 ที่ประมาณ 1,100 ซม. _1 ที่ยอดการดูดซึมโดย FKM- CF. ผลที่ได้นี้อาจเกิดขึ้นเนื่องจากการเชื่อมโยงของ Si-O-Si ซิลิกา (VN2) มะเดื่อ 10-12

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

3.3 . ความต้านทานความร้อนคุณสมบัติวัดค่าความต้านทานความร้อนและหลังจากการทดสอบเปรียบเทียบกับคุณสมบัติพื้นฐาน เพื่อทดสอบการต้านทานความร้อนรูปที่ 12 DSC เทอร์โมแกรมของ fkm fkm / hnbr และกลมกลืนกับองค์ประกอบที่แตกต่างกัน ( ) 100% fkm ( ข ) 80 / 20 ( w / w ) fkm / hnbr ( C ) 60 / 40 fkm / hnbr ( D ) 40 / 60 / hnbr fkm ( E ) 20 / 80 / hnbr fkm ( f ) 100% hnbr . Y - G . โย et al . / วารสารอุตสาหกรรมและวิศวกรรมเคมี 19 ( 2013 ) ยางตัวอย่าง 1540 – 1558 1545of โดย fkm และร้อยละผสมผสาน hnbr . แรงดึง และการยืดตัวร้อยละ 80 ส่วนเพิ่มขึ้นอย่างมากด้วยเนื้อหาที่ผสมผสาน hnbr . ผลคือ การผสมผสาน ผลก็แสดงได้ถึง 60 ส่วนของ hnbr เนื้อหา ตัวอย่างกับการต้านทานความร้อนได้ดีกว่าเจ้าหน้าที่ ได้โดยไม่ต้อง3.4 . น้ำมันเชื้อเพลิงและความต้านทานเพื่อศึกษาลักษณะของตัวอย่างของเหลวผสม , การเปลี่ยนแปลงในความกระด้างและปริมาณมาตรฐาน ASTM ไม่มี 3 น้ำมันเชื้อเพลิงและ D อย่างมีนัยสำคัญที่ 150 8C 70 H และที่อุณหภูมิห้อง 70 ชั่วโมง เปลี่ยนความแข็งและปริมาณเพิ่มขึ้นเป็น hnbr เนื้อหาเพิ่มขึ้น แสดงให้เห็นว่าลักษณะของของเหลว fkm ได้ดีกว่า hnbr . ความกระด้างขึ้นและปริมาณการเปลี่ยนแปลงที่พบเมื่อ hnbr เนื้อหา 60 เปอร์ มากกว่าตอน 40 phr . ผลการศึกษาพบว่าอัตราส่วน 40 : 60 และผสมผสานระหว่าง fkm hnbr ส่งผลให้เกิดผลกระทบที่ผสมผสานที่ดีกว่า 100 ลูกมะเดื่อ . 5 – 83.5 . FTIRการเปลี่ยนแปลงในหน้าที่ดูดซับสูงสุดต่อชิ้น ขึ้นอยู่กับอัตราส่วนผสม ) รูปที่ 9 แสดงให้เห็นว่าการดูดซับสูงสุด ( hnbr ไน ( CN ) ( ประมาณ 2236 ซม. _1 ) กลายเป็นคมเมื่อสัดส่วนของ hnbr เพิ่มขึ้น การดูดซึมสูงสุดที่เกี่ยวกับโปรแกรมซม. _1 และที่เกี่ยวกับการ _1 ซม. พบการสั่นสะเทือนและสมมาตรแบบยืดหยุ่นยืดหยุ่นและการสั่นสะเทือนที่ Ch . การดูดซึมสูงสุดที่ 159 ซม. _1 แสดงโดย ( C ) การ fkm การดูดซึมสูงสุดของการเชื่อมโยงและโฆษณา– ( ประมาณ 1139 ซม. _1 ) กลายเป็นอ่อนแอ พร้อมกับเพิ่มอัตรา hnbr . จุดสูงสุดกลายเป็นคมเมื่อจำนวนย้ายจาก c-1 C-2 1 ไปและเพื่อ D-2 ประมาณ 1100 ซม. _1 ที่การดูดซึมสูงสุด โดย fkm – CF . ผลนี้อาจเกิดขึ้นเพราะการเชื่อมโยงของศรี– O –ศรีสมบัติ ( vn2 ) มะเดื่อ . 10 – 12