10.1.1 Failure modes—The flexural s

10.1.1 Failure modes—The flexural strength of a section depends on the controlling failure mode. The following flexural failure modes should be investigated for an FRP-strengthened section (GangaRao and Vijay 1998):
• Crushing of the concrete in compression before yielding of the reinforcing steel;
• Yielding of the steel in tension followed by rupture of the FRP laminate;
• Yielding of the steel in tension followed by concrete crushing;
• Shear/tension delamination of the concrete cover (cover delamination); and
• Debonding of the FRP from the concrete substrate (FRP debonding).
Concrete crushing is assumed to occur if the compressive strain in the concrete reaches its maximum usable strain (εc = εcu = 0.003). Rupture of the externally bonded FRP is assumed to occur if the strain in the FRP reaches its design rupture strain (εf = εfu) before the concrete reaches its maximum usable strain.
Cover delamination or FRP debonding can occur if the force in the FRP cannot be sustained by the substrate (Fig. 10.1).
Such behavior is generally referred to as debonding, regardless of where the failure plane propagates within the FRP-adhesivesubstrate region. Guidance to avoid the cover delamination failure mode is given in Chapter 13.
Away from the section where externally bonded FRP terminates, a failure controlled by FRP debonding may govern (Fig. 10.1(b)). To prevent such an intermediate crack-induced debonding failure mode, the effective strain in FRP reinforcement should be limited to the strain level at which debonding may occur, εfd, as defined in Eq. (10-2)
fc′ ≤ 0.9εfu in in.-lb units
εfd = 0.083 ----------nEf tf
(10-2)
f c′ ≤ 0.9εfu in SI units
εfd = 0.41 ----------nEf t f

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

10.1.1 โหมดความล้มเหลว — การทนต่อการบิดตัวของส่วนขึ้นกับโหมดความล้มเหลวควบคุม ควรจะตรวจสอบโหมดการดัดความล้มเหลวต่อไปนี้มีส่วนเสริมสร้าง FRP (GangaRao และวิเจย์ 1998):•บดอย่างเป็นรูปธรรมในการบีบอัดก่อนที่จะให้ผลผลิตของเหล็กเสริม•ผลลัพธ์ของเหล็กในความตึงเครียดตาม ด้วยแตกลามิเนต FRP•ผลลัพธ์ของเหล็กในความตึงเครียดตาม ด้วยบดคอนกรีต•แต่/แรงเฉือนของคอนกรีตฝาครอบ (ฝาครอบแต่); และ• Debonding ของ FRP จากพื้นผิวคอนกรีต (ไฟเบอร์กลาส debonding)คอนกรีตบดจะถือว่าเกิดขึ้นถ้าสายพันธุ์สามารถใช้งานได้สูงสุดถึงความเครียดแรงอัดในคอนกรีต (εc = εcu = 0.003) ยุบตัว FRP ถูกผูกมัดภายนอกจะถือว่าเกิดขึ้นถ้าสายพันธุ์ในตัว FRP ถึงสายพันธุ์ของมันแตกออก (εf = εfu) ก่อนคอนกรีตถึงสายพันธุ์สามารถใช้งานได้สูงสุดแต่ปกหรือ FRP debonding อาจเกิดขึ้นหากแรงในตัว FRP ไม่ยั่งยืน โดยพื้นผิว (รูป 10.1)พฤติกรรมดังกล่าวจะโดยทั่วไปเรียกว่า debonding ว่าที่เครื่องบินความล้มเหลวแพร่กระจายภายในภูมิภาค adhesivesubstrate ไฟเบอร์กลาส คำแนะนำเพื่อหลีกเลี่ยงความครอบคลุมแต่ล้มเหลวถูกกำหนดในบทที่ 13ห่างจากส่วนที่ถูกผูกมัดภายนอก FRP ยุติ ความล้มเหลวที่ควบคุม โดย FRP debonding อาจควบคุม (รูป 10.1(b)) เพื่อป้องกันการระดับปานกลาง แตกที่เกิดความล้มเหลว สายพันธุ์มีประสิทธิภาพในการเสริมแรงไฟเบอร์กลาส debonding ควรจะให้ระดับความเครียดใน debonding อาจเกิดขึ้น εfd ตามที่กำหนดใน Eq. (10-2)fc′ ≤ 0.9εfu ในหน่วยนิ้วปอนด์Εfd = 0.083-nEf tf(10-2)≤ c′ f 0.9εfu ในหน่วย SIΕfd = f t---nEf 0.41

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

10.1.1 โหมดล้มเหลวความแข็งแรงดัดของส่วนขึ้นอยู่กับโหมดความล้มเหลวในการควบคุม โหมดความล้มเหลวดัดต่อไปนี้ควรได้รับการตรวจสอบสำหรับส่วน FRP-ความเข้มแข็ง (GangaRao และวีเจย์ 1998):
•โม่คอนกรีตในการบีบอัดก่อนที่จะให้ผลผลิตของเหล็กเสริม;
•ผลผลิตเหล็กในความตึงเครียดตามด้วยการแตกของลามิเนตไฟเบอร์กลาสนั้น
•ผลผลิตเหล็กในความตึงเครียดตามด้วยบดคอนกรีต;
•เฉือน / ความตึงเครียด delamination ของฝาปิดคอนกรีต (ปก delamination); และ
• Debonding ของ FRP จากพื้นผิวคอนกรีต (FRP debonding).
ซากคอนกรีตจะถือว่าเกิดขึ้นหากมีความเครียดอัดในคอนกรีตถึงสายพันธุ์ที่สามารถใช้งานได้สูงสุด (εc = εcu = 0.003) การแตกของ FRP ผูกมัดภายนอกจะถือว่าเกิดขึ้นหากมีความเครียดใน FRP ถึงการออกแบบสายพันธุ์การแตกของมัน (εf = εfu) ก่อนที่จะเป็นรูปธรรมถึงสายพันธุ์ที่สามารถใช้งานได้สูงสุด.
ปกคลุม delamination หรือ FRP debonding อาจเกิดขึ้นหากมีผลบังคับใช้ใน FRP ไม่สามารถ ยั่งยืนโดยพื้นผิว (รูป. 10.1).
พฤติกรรมดังกล่าวจะถูกเรียกโดยทั่วไปว่า debonding โดยไม่คำนึงถึงความล้มเหลวของเครื่องบินแพร่กระจายภายในภูมิภาค FRP-adhesivesubstrate เพื่อหลีกเลี่ยงการแนะแนวโหมดปก delamination ความล้มเหลวที่จะได้รับในบทที่ 13
ห่างจากส่วนที่ถูกผูกมัดภายนอก FRP ยุติความล้มเหลวในการควบคุมโดย FRP debonding อาจควบคุม (รูป. 10.1 (ข)) เพื่อป้องกันไม่ให้เช่นโหมด debonding ความล้มเหลวกลางรอยแตกที่เกิดสายพันธุ์ที่มีประสิทธิภาพในการเสริมแรง FRP ควรจะ จำกัด ให้อยู่ในระดับความเครียดที่ debonding อาจเกิดขึ้นεfdที่กำหนดไว้ในสมการ (10-2)
เอฟซี '≤0.9εfuใน in. ปอนด์หน่วย
εfd = 0.083 ---------- NEF TF
(10-2)
เอฟซี' ≤0.9εfuใน SI หน่วย
εfd = 0.41 --- ------- NEF TF

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

10.1.1 โหมดความล้มเหลวความแข็งแรงดัดขวางของส่วนขึ้นอยู่กับการควบคุมความล้มเหลวโหมด โหมดความล้มเหลวในการต่อไปนี้ควรจะศึกษาสําหรับ FRP ความเข้มแข็งส่วน ( และ gangarao ปี 1998 ) :- บดอัดก่อนหยุ่นของคอนกรีตเหล็กเสริม ;- ผลผลิตของเหล็กแรง ตามด้วยการแตกของ FRP ลามิเนต ;- ผลผลิตของเหล็กในความตึงเครียดตามด้วยคอนกรีตบด ;- แรงเฉือน / การแยกชั้นของคอนกรีตหุ้ม ( ปกโดย ) ; และ- การหลุดล่อนของ FRP จากพื้นผิวคอนกรีต ( การหลุดล่อน FRP )คอนกรีตบดจะถือว่าเกิดความเครียดแรงอัดในคอนกรีตสูงสุดถึงใช้ได้เมื่อย ( ε C = ε Cu = 0.003 ) การแตกร้าวของภายนอกผูกมัด FRP จะถือว่าเกิดความเครียดใน FRP ถึงการออกแบบแตกสายพันธุ์ ( ε F = ε Fu ) ก่อนที่คอนกรีตสูงสุดถึงได้เครียดครอบคลุมโดยการหลุดล่อน หรือ ไฟเบอร์กลาสสามารถเกิดขึ้นได้ถ้าบังคับใน FRP ไม่สามารถยั่งยืนโดยพื้นผิว ( รูปที่ 10 )พฤติกรรมดังกล่าวโดยทั่วไปจะเรียกว่าการหลุดล่อน ไม่ว่าความล้มเหลวเครื่องบินแพร่กระจายภายใน FRP adhesivesubstrate ภูมิภาค คำแนะนำเพื่อหลีกเลี่ยงครอบคลุมโดยความล้มเหลวให้ในบทที่ 13ห่างจากส่วนที่ภายนอกถูกผูกมัด FRP สิ้นสุดลง , ความล้มเหลวควบคุม โดยการหลุดล่อน FRP อาจปกครอง ( รูปที่ 10.1 ( B ) เพื่อป้องกันไม่ให้เกิดการหลุดล่อนเป็นกลางแตกโหมดความล้มเหลว สายพันธุ์ที่มีประสิทธิภาพในการเสริมแรง FRP ควรถูก จำกัด ให้ระดับความเครียดที่อาจเกิดการหลุดล่อนε FD , ตามที่กําหนดในอีคิว ( 10-2 )ชลบุรี เอฟซี ได้รับ≤ 0.9 ε Fu ในหน่วยปอนด์ .ε FD = 0.083 ---------- TF เนฟ( 10-2 )F C นั้น≤ 0.9 ε Fu ในหน่วยศรีε FD = 0.41 ---------- เนฟ T F