4. Results and discussion4.1. Norma

4. Results and discussion
4.1. Normal temperature and pressure experiments
Performance of the combustor under normal temperature and
pressure was previously investigated [18]. These results are used
here for the baseline case for the purposes of comparison of the results
at other operational conditions examined here. Fig. 3 shows
the emission of NO and CO from the combustor under non-premixed
conditions. This exit arrangement (ATF1), demonstrated ultra
low NO emission with values of 6.4, 3.4, 1.5 PPM of NO for U
= 0.8, 0.7 and 0.6, respectively. Also this arrangement gave low
CO emissions, for instance, at U = 0.7, CO emission was found to
be 70 PPM. Such low CO emission, while having such a high heat
release intensity, can be explained by the higher residence time
available for the burned gases leading to higher CO conversion (increased
combustion efficiency), as the gases have to travel a longer
path before exiting from the combustor. These results provide a direct
role of better fuel-air preparation on NO and CO emission and
outline the importance of residence time for complete combustion
to occur in the combustor. In all cases the focus is not to allow themixture to ignite until the mixture is diluted and uniformly distributed
in the entire combustion chamber.
Fig. 4 shows the results obtained for NO and CO emissions
under premixed combustion condition. The results show even
low pollutant emissions for this combustor design. For example,
at U = 0.7, NO and CO were found to be 2 PPM and 50 PPM,
respectively.
The OH chemiluminescence intensity distribution images for
cases ATF1 and ATP showed increased reaction zone distribution
with the extended product gas exit tube inside the combustor
(see, Fig. 5). The resulting reaction zone formed a crescent opposite
to the fuel injection location. For premixed combustion, the reaction
zone is distributed along the combustor, with the highest
intensity located opposite to the injection location of air/fuel.
Images of OH chemiluminescence intensity show a decrease in
intensity with decrease in equivalence ratio for both the premixed
and non-premixed cases. This is to be expected as OH intensity increases
as one approached close to stoichiometric conditions.
4.2. High temperature experiments
The results have been obtained to evaluate the performance of
the combustor with preheated air temperature of 600 K. In order
to maintain injection velocity associated with the change in air
density with temperature, the air injection diameter was increased.
It may be noted that higher air inlet temperature will result
in higher flame temperature. Such high flame temperature will
aid in the formation of thermal NOx which increases dramatically
with increase of flame temperature as NO emissions are very
dependent on flame temperature. On the other hand, increase in
the air inlet temperature will reduce CO as a result of increase in
the flame temperature, which accelerates the conversion of CO into
CO2. At equivalence ratios of stoichiometric and above, this higher
flame temperature promotes the formation of CO by dissociation
so that, at the highest equivalence ratios, the CO concentrations
are highest for the higher inlet air temperature [17].
The experimentally measured emissions from the combustor
were as expected; NO emission increased due to higher operational
temperature and is in agreement with NO dependence on flame
temperature. However, CO emission decreased dramatically which
is more favorable. CO decrease can be attributed to the fact that as
the flame temperature increases; conversion of CO into CO2 is
accelerated leading to less CO in product gases. This behavior
was demonstrated for both non-premixed and premixed combustion
conditions.
Fig. 6 shows a comparison for NO and CO under preheated air
combustion condition as compared to normal air inlet temperature
condition for non-premixed combustion condition. The results
show a slight increase of NO emission. However, CO emissions
were dramatically reduced. Previously, the lowest demonstrated
CO emission was 70 PPM with normal air temperature case. However,
with air preheats this value was reduced to 21 PPM. A favorable
operating condition for this combustor configuration using
preheated air was found to be at an equivalence ratio of 0.6 that resulted
in NO and CO emission of 10 and 21 PPM, respectively at a
heat release intensity of 27 MW/m3-atm.
Fig. 7 shows emission of NO and CO under preheated air condition
and the results are compared to those obtained with normal
air inlet temperature condition to the combustor for premixed
combustion case. The results showed a trend similar to that exhibited
in non-premixed combustion. NO emissions increased slightly.
The CO emissions were dramatically reduced with increase in air
preheat temperature. Previously, the lowest demonstrated CO
emission was 50 PPM. However, with air preheats to the combustion
air this value was reduced to 11 PPM. The favorable operating
point for this combustor design with preheated air was also found
to be at an equivalence ratio of 0.6, that resulted in NO and CO
emission of 4 and 11 PPM respectively at a heat release intensity
of 27 MW/m3-atm.
The radical intensity distribution of OH chemiluminescence
shows that the reaction zone is in the shape of a crescent formed
opposite to fuel injection point for non-premixed combustion
and opposite to air/fuel injection point for premixed combustion.
The results reveal that the OH intensity decreases with a decrease
in equivalence ratio. Fig. 8 shows the OH chemiluminescence
intensity distribution for the extended axial exit arrangement for
the preheated air temperature case. It is to be noted that the intensity
scale is different than that used in Fig. 5 due to the increased
OH intensity with increase in air preheat temperature that is expected
to increase the flame temperature.

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

4. ผล และการสนทนา4.1 การทดลองที่อุณหภูมิและความดันปกติประสิทธิภาพของ combustor ภายใต้อุณหภูมิปกติ และความดันถูกสอบสวนก่อนหน้านี้ [18] ผลลัพธ์เหล่านี้จะใช้ที่นี่สำหรับกรณีพื้นฐานเพื่อเปรียบเทียบผลการในเงื่อนไขอื่น ๆ ในการดำเนินงานตรวจสอบที่นี่ แสดง fig. 3มลพิษของ NO และ CO จาก combustor ภายใต้ไม่หยดเงื่อนไขการ อัลตร้านี้จัด (ATF1), แสดงออกต่ำไอเสียไม่ มีค่า 6.4, 3.4, 1.5 PPM ของไม่มีสำหรับ U= 0.7, 0.8 และ 0.6 ตามลำดับ นอกจากนี้ การจัดเรียงนี้ให้ต่ำการปล่อยก๊าซ CO เช่น ที่ U = 0.7 ปล่อยก๊าซ CO พบ70 PPM ได้ มลพิษ CO ดังกล่าวต่ำ ในขณะที่มีเช่นความร้อนสูงปล่อยความเข้ม สามารถอธิบายการเรสซิเดนซ์สูงสำหรับก๊าซที่เขียนนำไปแปลง CO สูงขึ้น (เพิ่มขึ้นเผาไหม้ประสิทธิภาพ), เป็นก๊าซมีการเดินทางยาวเส้นทางก่อนออกจาก combustor ผลลัพธ์เหล่านี้ให้ตรงกับบทบาทของการเตรียมเชื้อเพลิงอากาศดีบนไม่ และปล่อยก๊าซ CO และเค้าสำคัญเวลาอาศัยการเผาไหม้ที่สมบูรณ์เกิดขึ้นใน combustor ในกรณีที่ทั้งหมด โฟกัสจะไม่อนุญาตให้ themixture จุดจนกว่าส่วนผสมจะผสม และกระจายสม่ำเสมอเมื่อเทียบเคียงในห้องเผาไหม้ทั้งหมดFig. 4 แสดงผลไม่ได้ และการปล่อยก๊าซ COภายใต้เงื่อนไขหยดเผาไหม้ แสดงผลได้ปล่อยมลพิษต่ำแบบนี้ combustor ตัวอย่างที่ U = 0.7 ไม่ และ CO พบ 2 PPM และ 50 PPMตามลำดับOH chemiluminescence ความเข้มกระจายรูปสำหรับกรณี ATF1 และ ATP แสดงปฏิกิริยาเพิ่มโซนกระจายมีท่อออกจากแก๊สผลิตภัณฑ์เพิ่มเติมภายใน combustor(ดู Fig. 5) โซนปฏิกิริยาผลเกิดเครสที่ตรงกันข้ามไปยังตำแหน่งฉีดเชื้อเพลิง สำหรับการเผาไหม้ ปฏิกิริยาหยดโซนกระจายตาม combustor กับสูงสุดความเข้มอยู่ตรงข้ามกับที่ตั้งฉีดของอากาศ/น้ำมันเชื้อเพลิงภาพของความเข้มของ chemiluminescence OH แสดงลดลงความเข้มกับการลดลงของอัตราส่วนเทียบเท่าทั้งที่หยดและกรณีไม่หยด นี่คือการเป็น OH ความเข้มเพิ่มขึ้นเป็นเวลาที่ใกล้กับเงื่อนไข stoichiometric4.2. อุณหภูมิทดลองได้ถูกรับผลการประเมินประสิทธิภาพของcombustor กับอุณหภูมิอากาศต่ำของคุณ 600 ในใบสั่งเพื่อรักษาความเร็วฉีดที่เกี่ยวข้องกับการเปลี่ยนแปลงในอากาศความหนาแน่น มีอุณหภูมิ เครื่องฉีดเส้นผ่าศูนย์กลางเพิ่มขึ้นอาจสังเกตว่า อุณหภูมิของทางเข้าของอากาศสูงจะทำสูงทนอุณหภูมิ อุณหภูมิเปลวไฟสูงดังกล่าวจะช่วยในการก่อตัวของโรงแรมน็อกซ์ความร้อนที่เพิ่มขึ้นอย่างมากเพิ่มขึ้นของอุณหภูมิเปลวไฟเป็นไม่ปล่อยมีมากขึ้นอยู่กับอุณหภูมิของเปลวไฟ บนมืออื่น ๆ เพิ่มขึ้นอุณหภูมิทางเข้าของอากาศจะลด CO จากการเพิ่มขึ้นอุณหภูมิเปลวไฟ ที่แปลงของบริษัทในการเพิ่มความเร็วCO2 ที่เทียบเท่าอัตราส่วน ของ stoichiometric และ เหนือ นี้สูงกว่าอุณหภูมิของเปลวไฟส่งเสริมการก่อตัวของบริษัท โดย dissociationนั้น ที่สูงที่สุดเทียบเท่าอัตราส่วน ความเข้มข้น COกำลังสูงสุดสำหรับสูงทางเข้าของอากาศอุณหภูมิ [17]ปล่อย experimentally วัดจากใน combustorได้ตามที่คาดไว้ ไม่ปล่อยก๊าซเพิ่มขึ้นครบกำหนดสูงในการดำเนินงานอุณหภูมิและยังคงพึ่งพาไม่มีเปลวไฟอุณหภูมิ อย่างไรก็ตาม การปล่อยก๊าซ CO ลดลงอย่างมากซึ่งเป็นอันมาก CO ลดลงสามารถเกิดจากความจริงที่เป็นเพิ่มอุณหภูมิเปลวไฟ แปลงของ CO เป็น CO2เร่งนำ CO น้อยกว่าผลิตภัณฑ์ก๊าซ ลักษณะการทำงานนี้แสดงให้เห็นว่าการเผาไหม้ไม่หยด และหยดเงื่อนไขการFig. 6 แสดงการเปรียบเทียบไม่มี และ CO ภายใต้อากาศที่ต่ำสภาพการเผาไหม้เมื่อเทียบกับอุณหภูมิของทางเข้าของอากาศปกติเงื่อนไขสำหรับการเผาไหม้ไม่ใช่หยดเงื่อนไข ผลลัพธ์แสดงการเพิ่มขึ้นเล็กน้อยของมลพิษไม่ อย่างไรก็ตาม การปล่อย COได้อย่างมากลดลง ก่อนหน้านี้ ต่ำสุดแสดงปล่อยก๊าซ CO ได้ 70 PPM กับกรณีอุณหภูมิอากาศปกติ อย่างไรก็ตามด้วยเครื่อง preheats นี้ถูกลดค่า 21 PPM เป็นอย่างดีปฏิบัติการเงื่อนไขนี้ combustor กำหนดค่าใช้อากาศต่ำพบในอัตราเทียบเท่าเป็น 0.6 ที่ทำให้เกิดในการปล่อยก๊าซ CO 10 และ 21 หน้า/นาที และตามลำดับที่ความเข้มในการนำความร้อนของ 27 MW m3-เอทีเอ็มFig. 7 แสดงมลพิษไม่ และ CO ภายใต้อากาศที่ต่ำและมีการเปรียบเทียบผลกับผู้รับด้วยทางเข้าของอุณหภูมิอากาศเพื่อ combustor สำหรับหยดกรณีเผาไหม้ ผลพบว่าแนวโน้มจัดแสดงในการเผาไหม้ไม่หยด ไม่ปล่อยก๊าซเรือนกระจกเพิ่มขึ้นเล็กน้อยปล่อย CO ได้ลดลงอย่างมากกับการเพิ่มขึ้นในอากาศอุ่นอุ่นอุณหภูมิ ก่อนหน้านี้ ต่ำสุดแสดงให้เห็นว่า COปล่อยก๊าซ 50 PPM ได้ อย่างไรก็ตาม ด้วยอากาศ preheats เพื่อการสันดาปอากาศที่ค่านี้ได้ลดลงถึง 11 PPM ปฏิบัติดีนอกจากนี้ยังพบจุดแบบนี้ combustor กับอากาศต่ำให้ในอัตราเทียบเท่าเป็น 0.6 ที่ไม่ทำให้เกิด CO และมลพิษของ 11 และ 4 PPM ตามลำดับที่ความเข้มการปล่อยความร้อน27 MW/m3-เอทีเอ็มการกระจายความเข้มรุนแรงของ OH chemiluminescenceแสดงว่า โซนปฏิกิริยาอยู่ในรูปร่างของเครสเกิดขึ้นตรงข้ามกับจุดฉีดเชื้อเพลิงสำหรับการเผาไหม้ไม่ใช่หยดและตรงข้ามกับฉีดอากาศ/เชื้อเพลิงสำหรับเผาผลาญหยดผลลัพธ์แสดงว่า OH ความเข้มลดลง ด้วยการลดในอัตราส่วนเทียบเท่า Fig. 8 แสดง OH chemiluminescenceความเข้มกระจายการขยายแกนออกจัดการเรื่องกรณีอุณหภูมิของอากาศต่ำ จึงต้องสังเกตที่ความเข้มขนาดจะแตกต่างจากที่ใช้ใน Fig. 5 เนื่องจากการเพิ่มขึ้นโอ้ ความเข้มกับการเพิ่มขึ้นในอากาศอุ่นอุ่นอุณหภูมิที่คาดว่าto increase the flame temperature.

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

4. ผลและการอภิปราย
4.1 อุณหภูมิปกติและความดันการทดลองการปฏิบัติงานของเตาเผาที่อุณหภูมิปกติและความดันถูกตรวจสอบก่อนหน้านี้[18] ผลเหล่านี้จะใช้ที่นี่สำหรับกรณีพื้นฐานเพื่อวัตถุประสงค์ในการเปรียบเทียบผลที่สภาวะการดำเนินงานอื่นๆ ตรวจสอบที่นี่ มะเดื่อ. 3 แสดงให้เห็นถึงการปล่อยCO NO และจากเตาเผาที่อยู่ภายใต้ที่ไม่ผสมเงื่อนไข นี้ออกจากการจัดเรียง (ATF1) แสดงให้เห็นถึงอัลตร้าต่ำไม่มีการปล่อยก๊าซที่มีค่า6.4, 3.4, 1.5 PPM ของ NO สำหรับ U = 0.8, 0.7 และ 0.6 ตามลำดับ นอกจากนี้ข้อตกลงนี้ให้ต่ำการปล่อยก๊าซ CO เช่นที่ U = 0.7 การปล่อยก๊าซ CO พบว่า 70 PPM การปล่อยก๊าซคาร์บอนไดออกไซด์ที่ต่ำดังกล่าวในขณะที่มีเช่นความร้อนสูงความเข้มปล่อยให้เป็นอิสระสามารถอธิบายได้ด้วยเวลาที่อยู่อาศัยที่สูงขึ้นสำหรับก๊าซเผาที่นำไปสู่การแปลงCO ที่สูงขึ้น (เพิ่มขึ้นประสิทธิภาพการเผาไหม้) เช่นก๊าซต้องเดินทางอีกต่อไปเส้นทางก่อนที่จะออกจาก เตาเผา ผลการเหล่านี้ให้โดยตรงบทบาทของการเตรียมเชื้อเพลิงอากาศที่ดีขึ้นในไม่และการปล่อย CO และร่างความสำคัญของเวลาที่อยู่อาศัยสำหรับการเผาไหม้ที่สมบูรณ์แบบที่จะเกิดขึ้นในเตาเผา ในทุกกรณีโฟกัสไม่ได้ที่จะอนุญาตให้ themixture ที่จะจุดชนวนจนส่วนผสมมีการปรับลดและกระจายกันอยู่ในห้องเผาไหม้ทั้งหมด. รูป 4 แสดงผลที่ได้รับไม่และการปล่อยก๊าซ CO ภายใต้เงื่อนไขการเผาไหม้ผสม ผลการศึกษาพบแม้กระทั่งการปล่อยมลพิษต่ำสำหรับการออกแบบเตาเผานี้ ยกตัวอย่างเช่นที่ U = 0.7 NO CO และพบว่ามี 2 PPM และ 50 PPM, ตามลำดับ. โอ้? chemiluminescence ภาพกระจายความเข้มสำหรับกรณีATF1 และเอทีพีเพิ่มขึ้นแสดงให้เห็นว่าการกระจายโซนปฏิกิริยากับก๊าซสินค้าที่ขยายออกจากท่อภายในเตาเผา(ดูรูปที่. 5) โซนปฏิกิริยาที่เกิดขึ้นส่งผลตรงข้ามเสี้ยวการฉีดน้ำมันเชื้อเพลิงสถานที่ สำหรับการเผาไหม้ผสมปฏิกิริยาโซนมีการกระจายพร้อมเตาเผาที่มีความสูงที่สุดเข้มตั้งอยู่ตรงข้ามไปยังสถานที่ฉีดอากาศ/ เชื้อเพลิง. รูปภาพของ OH? ความเข้ม chemiluminescence แสดงการลดลงในความรุนแรงกับการลดลงในอัตราส่วนสมดุลทั้งผสมและกรณีที่ไม่ได้ผสม นี้เป็นที่คาดหวังที่เพิ่มขึ้น OH เข้มเป็นหนึ่งเดินเข้ามาใกล้กับเงื่อนไขstoichiometric. 4.2 การทดลองที่อุณหภูมิสูงผลที่ได้รับการประเมินประสิทธิภาพการทำงานของเตาเผาที่มีอุณหภูมิอากาศอบอุ่น600 เคเพื่อที่จะรักษาความเร็วฉีดเกี่ยวข้องกับการเปลี่ยนแปลงในอากาศหนาแน่นมีอุณหภูมิเส้นผ่าศูนย์กลางฉีดอากาศที่เพิ่มขึ้น. มันอาจจะตั้งข้อสังเกต ที่อุณหภูมิอากาศที่สูงขึ้นจะส่งผลให้อุณหภูมิของเปลวไฟที่สูงขึ้น อุณหภูมิเปลวไฟสูงดังกล่าวจะช่วยในการก่อตัวของ NOx ความร้อนที่เพิ่มขึ้นอย่างมากกับการเพิ่มขึ้นของอุณหภูมิเปลวไฟเป็นการปล่อยก๊าซไม่มากขึ้นอยู่กับอุณหภูมิของเปลวไฟ ในทางกลับกันการเพิ่มขึ้นของอุณหภูมิอากาศจะลด CO เป็นผลมาจากการเพิ่มขึ้นของอุณหภูมิเปลวไฟซึ่งเร่งการแปลงCO ลงในCO2 ในอัตราส่วนที่สมดุลของทฤษฎีและข้างต้นนี้สูงกว่าอุณหภูมิของเปลวไฟที่ส่งเสริมการก่อตัวของ บริษัท โดยการแยกตัวออกเพื่อให้ที่อัตราส่วนสมมูลสูงสุดเข้มข้นโคโลราโดสูงสุดสำหรับอุณหภูมิของอากาศที่ไหลเข้าสูงขึ้น[17]. การปล่อยวัดทดลองจากเตาเผาก็เป็นไปตามคาด ไม่มีการปล่อยก๊าซที่เพิ่มขึ้นอันเนื่องมาจากการดำเนินงานที่สูงขึ้นของอุณหภูมิและอยู่ในข้อตกลงกับการพึ่งพาไม่มีเปลวไฟอุณหภูมิ อย่างไรก็ตามการปล่อยก๊าซคาร์บอนไดออกไซด์ลดลงอย่างมากซึ่งเป็นที่นิยมมาก ลดลง CO สามารถนำมาประกอบกับความจริงที่ว่าเป็นอุณหภูมิเปลวไฟที่เพิ่มขึ้น; แปลง CO CO2 ลงไปจะเร่งนำไปสู่การCO ก๊าซน้อยลงในผลิตภัณฑ์ ลักษณะการทำงานนี้ก็แสดงให้เห็นทั้งที่ไม่ได้ผสมและการเผาไหม้ผสมเงื่อนไข. รูป 6 แสดงให้เห็นถึงการเปรียบเทียบ NO และ CO ภายใต้อากาศอบอุ่นสภาพการเผาไหม้เมื่อเทียบกับอุณหภูมิอากาศปกติเงื่อนไขสภาพการเผาไหม้ที่ไม่ผสม ผลการแสดงเพิ่มขึ้นเล็กน้อยจากการปล่อยก๊าซ NO อย่างไรก็ตามการปล่อยก๊าซคาร์บอนไดออกไซด์ลดลงอย่างมาก ก่อนหน้านี้แสดงให้เห็นถึงต่ำสุดการปล่อยก๊าซคาร์บอนไดออกไซด์ 70 PPM กับกรณีที่อุณหภูมิของอากาศปกติ แต่ด้วยอากาศ preheats ค่านี้ลดลงถึง 21 PPM ที่ดีสภาพการดำเนินงานสำหรับการกำหนดค่านี้โดยใช้เตาเผาอากาศอบอุ่นถูกพบว่าเป็นอัตราส่วนที่สมดุล0.6 ซึ่งส่งผลให้ในไม่มีการปล่อยก๊าซคาร์บอนไดออกไซด์และ10 และ 21 PPM ตามลำดับในความเข้มการปล่อยความร้อน27 เมกะวัตต์ / m3-ตู้เอทีเอ็ม. รูป 7 แสดงให้เห็นถึงการปล่อย NO และ CO ภายใต้เงื่อนไขอากาศอบอุ่นและผลที่ได้รับเมื่อเทียบกับผู้ที่ได้รับตามปกติกับสภาพอุณหภูมิอากาศสำหรับเตาเผาผสมกรณีการเผาไหม้ ผลการศึกษาพบแนวโน้มที่คล้ายกันกับที่จัดแสดงในการเผาไหม้ที่ไม่ผสม ไม่มีการปล่อยก๊าซเพิ่มขึ้นเล็กน้อย. การปล่อย CO ลดลงอย่างมากกับการเพิ่มขึ้นในอากาศอุณหภูมิอุ่น ก่อนหน้านี้แสดงให้เห็นถึงต่ำสุด CO ปล่อยก๊าซเรือนกระจก 50 PPM แต่ด้วยอากาศ preheats เพื่อการเผาไหม้อากาศค่านี้ลดลงถึง11 PPM ปฏิบัติการที่ดีจุดสำหรับการออกแบบเตาเผาที่มีอากาศอบอุ่นนอกจากนี้ยังพบว่าจะอยู่ที่อัตราส่วนสมมูลของ0.6 ที่ส่งผลให้ไม่และ CO ปล่อยที่ 4 และ 11 PPM ตามลำดับในความเข้มการปล่อยความร้อน27 เมกะวัตต์ / m3-ตู้เอทีเอ็ม. กระจายความเข้มรุนแรงของ OH? chemiluminescence แสดงให้เห็นว่าปฏิกิริยาโซนที่อยู่ในรูปของเสี้ยวที่เกิดขึ้นตรงข้ามกับจุดที่ฉีดเชื้อเพลิงสำหรับการเผาไหม้ที่ไม่ผสมและตรงข้ามกับอากาศ/ จุดฉีดน้ำมันเชื้อเพลิงสำหรับการเผาไหม้ผสม. ผลการศึกษาพบว่า OH? ความรุนแรงจะลดลงตามการลดลงในอัตราส่วนสมมูล มะเดื่อ. 8 แสดง OH? chemiluminescence กระจายความเข้มสำหรับการจัดเรียงออกจากแกนขยายสำหรับกรณีที่อุณหภูมิของอากาศที่อบอุ่น มันเป็นที่น่าสังเกตว่ารุนแรงขนาดที่แตกต่างกันกว่าที่ใช้ในรูป 5 เนื่องจากการเพิ่มขึ้นOH? ความรุนแรงกับการเพิ่มขึ้นของอุณหภูมิอุ่นอากาศที่คาดว่าจะเพิ่มอุณหภูมิเปลวไฟ

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

4 . ผลและการอภิปราย
4.1 . อุณหภูมิและความดันปกติ การปฏิบัติการทดลอง
ของเตา ภายใต้อุณหภูมิและความดันปกติ
เคยสอบสวน [ 18 ] ผลลัพธ์เหล่านี้จะใช้
ที่นี่พื้นฐาน สำหรับกรณีที่มีการเปรียบเทียบผลการตรวจสอบเงื่อนไข
อื่นๆที่นี่ รูปที่ 3 แสดงการปล่อยไม่
และ CO จากห้องไม่ผสม
ภายใต้เงื่อนไข ทางออกนี้จัด ( atf1 ) แสดงให้เห็นถึงการปล่อยอัลตร้า
ต่ำด้วยค่า 6.4 3.4 1.5 ppm ไม่มี U
= 0.8 , 0.7 และ 0.6 ตามลำดับ นอกจากนี้ การจัดนี้ให้ต่ำ
CO ก๊าซ เช่น ที่ U = 0.7 , CO ออกมาพบ

เป็น 70 ppm เช่นการปล่อย CO ต่ำในขณะที่มีความร้อนสูง
ปล่อยความ สามารถอธิบายได้ด้วย ยิ่งเวลาที่อยู่