These parameters are derived from t

These parameters are derived from typical characteristic values of high-voltage transmission lines2. No direct conclusions about the energy stress which is imposed on the arrester during a test can be drawn from this table. For that reason the IEC standard 60099-4 provides an additional diagram which represents the converted energy in a test object, with reference to its rated voltage1, which occurs during a single line discharge2. This energy is not a fixed value, but instead depends on the arrester protective level, or more precisely, on the switching impulse residual voltage Ures with the smaller switching current impulses from Table 5. The higher the residual voltage, the less energy the arrester absorbs during the line discharge, since the line will discharge less intensely when the residual voltage is higher. The diagram referred to is depicted in Figure 21. It is now possible to easily identify the problem when the energy handling capability is specified with the help of the line discharge class. If MO resistors are applied with a given amount of specific energy handling capability, then the arrester can, depending on the residual voltage it has, be assigned to different line discharge classes. The following example proves this (the red dashed lines in Figure 21): when using MO resistors,which can absorb 2 kJ/kV of energy per line discharge (i.e., double the value, namely 4 kJ/kV, during the operating duty test – performed with two successive line discharges without becoming thermally unstable), the arrester has a line discharge class of two at a ratio of Ures/Ur = 2. However, with the same MO resistors it already can be assigned to
line discharge class three at the ratio of Ures/Ur = 2.35. But the seemingly "better" arrester with the line discharge class of three might possibly be worse for the planned application, since its protective level is higher! In order to reach the line discharge class of three while maintaining a ratio of Ures/Ur = 2, MO resistors must be used with an energy handling capability of almost 6 kJ/kV (about 3 kJ/kV per discharge: the blue dotted lines in Figure 21), that means those with greater diameters.

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

พารามิเตอร์เหล่านี้จะได้มาจากค่าลักษณะทั่วไปของการส่งแรงดันสูง lines2 ไม่มีข้อสรุปโดยตรงเกี่ยวกับปัญหาพลังงานที่เก็บเป็นตัวการในระหว่างการทดสอบสามารถออกได้จากตารางนี้ สำหรับการที่ เหตุผลมาตรฐาน IEC มาตรฐาน 60099-4 แสดงไดอะแกรมการเพิ่มเติมซึ่งหมายถึงการแปลงพลังงานในวัตถุทดสอบ อ้างอิง voltage1 พิกัด ซึ่งเกิดขึ้นระหว่าง discharge2 ในบรรทัดเดียว พลังงานนี้ไม่ใช่ค่าคง แต่แทน ระดับการป้องกันตัว หรือ เบสขึ้นอยู่กับการเปลี่ยนแรงกระตุ้นแรงดันตกค้าง Ures กับแรงกระตุ้นปัจจุบันสลับขนาดเล็กจากตาราง 5 สูงกว่าแรงดันตกค้าง พลังงานน้อยตัวการดูดซับระหว่างปล่อยบรรทัด ตั้งแต่บรรทัดจะคลายประจุน้อยเข้มข้นเมื่อแรงดันตกค้างจะสูงกว่า ไดอะแกรมที่เรียกว่าการพรรณนาไว้ในรูปที่ 21 ก็ตอนนี้สามารถระบุปัญหาได้อย่างง่ายดายเมื่อพลังงานความสามารถในการจัดการระบุของคลาปล่อยบรรทัด ถ้าตัวต้านทาน MO จะใช้กับจำนวนที่กำหนดของความสามารถ การจัดการพลังงานเฉพาะ แล้วตัวที่สามารถ ขึ้นอยู่กับแรงดันตกค้าง มันได้ กำหนดให้เรียนปล่อยบรรทัดแตกต่างกัน พิสูจน์ตัวอย่างต่อไปนี้ (สีแดงเส้นประเส้นในรูปที่ 21): เมื่อใช้ MO ตัวต้านทาน ซึ่งสามารถดูดซับ 2 kJ/kV พลังงานต่อปล่อยบรรทัด (เช่น คู่ค่า คือ 4 kJ/kV ในระหว่างการทดสอบหน้าที่การใช้งานดำเนินการกับสองบรรทัดต่อ ๆ มาปล่อยโดยไม่คลอนความร้อน), ตัวที่มีเส้นปล่อยชั้นสองที่อัตราส่วน Ures/Ur = 2 อย่างไรก็ตาม กับตัวต้านทาน MO เดียว มันแล้วให้ปล่อยสายคลาส 3 ที่อัตราส่วนของ Ures/Ur = 2.35 แต่ตัวดูเหมือนจะ "ดีกว่า" กับบรรทัดปล่อยชั้นสามอาจยิ่งสำหรับโปรแกรมที่วางแผนไว้ เพราะการป้องกันจะสูง เพื่อที่จะถึงบรรทัดปล่อยชั้นสามในขณะที่รักษาอัตราส่วนของ Ures/Ur = 2 ต้องใช้ตัวต้านทาน MO กับพลังการจัดการความสามารถของ 6 เกือบ kJ/kV (ประมาณ 3 kJ/kV ต่อปล่อย: เส้นประสีน้ำเงินในรูปที่ 21), หมายความ ว่า ผู้ที่ มีเส้นผ่าศูนย์กลางมากขึ้น

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

พารามิเตอร์เหล่านี้จะได้มาจากค่าคุณลักษณะทั่วไปของแรงดันสูง lines2 ส่ง ไม่มีข้อสรุปเกี่ยวกับความเครียดโดยตรงพลังงานซึ่งจะเรียกเก็บในสายดินในระหว่างการทดสอบสามารถดึงออกมาจากตารางนี้ สำหรับเหตุผลที่มาตรฐาน IEC 60099-4 ให้แผนภาพเพิ่มเติมซึ่งหมายถึงพลังงานที่แปลงในวัตถุทดสอบมีการอ้างอิงถึง voltage1 จัดอันดับของ บริษัท ซึ่งเกิดขึ้นในระหว่างการ discharge2 บรรทัดเดียว พลังงานนี้ไม่ได้เป็นค่าคงที่ แต่ขึ้นอยู่กับระดับการป้องกันสายดินหรืออย่างแม่นยำมากขึ้นในการเปลี่ยนแรงกระตุ้น Ures แรงดันไฟฟ้าที่เหลือที่มีแรงกระตุ้นในปัจจุบันเปลี่ยนขนาดเล็กจากตารางที่ 5 สูงกว่าแรงดันไฟฟ้าที่เหลือพลังงานน้อย Arrester ดูดซับ ในระหว่างการปล่อยสายตั้งแต่สายจะปล่อยน้อยอย่างเข้มข้นเมื่อแรงดันไฟฟ้าที่เหลือจะสูงกว่า แผนภาพที่อ้างถึงเป็นที่ปรากฎในรูปที่ 21 ตอนนี้มันเป็นไปได้ที่จะสามารถระบุปัญหาเมื่อความสามารถในการจัดการพลังงานที่มีการระบุด้วยความช่วยเหลือของระดับการปล่อยบรรทัด ถ้าตัวต้านทาน MO ถูกนำมาใช้กับจำนวนที่กำหนดของความสามารถในการจัดการพลังงานที่เฉพาะเจาะจงแล้ว Arrester สามารถขึ้นอยู่กับแรงดันไฟฟ้าที่เหลือมันมีได้รับมอบหมายให้การเรียนการปล่อยสายที่แตกต่าง ตัวอย่างต่อไปนี้เป็นข้อพิสูจน์นี้ (สีแดงเส้นประในรูปที่ 21): เมื่อใช้ตัวต้านทาน MO ซึ่งสามารถดูดซับ 2 กิโลจูล / กิโลโวลต์ของพลังงานต่อบรรทัดปล่อย (เช่นคู่มูลค่าคือ 4 กิโลจูล / กิโลโวลต์, ในระหว่างการทดสอบการปฏิบัติหน้าที่ในการดำเนินงาน - ดำเนินการกับสองบรรทัดต่อเนื่องโดยไม่ต้องกลายปล่อยความร้อนที่ไม่เสถียร) สายดินมีระดับการปล่อยสายของทั้งสองในอัตราส่วน Ures / Ur A = 2 แต่ด้วยตัวต้านทาน MO เดียวกันมันมีอยู่แล้วสามารถกำหนดให้กับ
ระดับการปล่อยสายสาม อัตราส่วนของ Ures / อู = 2.35 แต่ดูเหมือนสายดิน "ดี" ที่มีระดับการปล่อยสายของสามอาจจะเลวร้ายยิ่งสำหรับการประยุกต์ใช้การวางแผนตั้งแต่ระดับการป้องกันของมันเป็นที่สูงขึ้น! เพื่อไปให้ถึงระดับการปล่อยสายสามในขณะที่รักษาอัตราส่วนของ Ures / Ur = 2 ตัวต้านทาน MO จะต้องใช้ด้วยความสามารถในการจัดการการใช้พลังงานของเกือบ 6 กิโลจูล / กิโลโวลต์ (ประมาณ 3 กิโลจูล / กิโลโวลต์ต่อการปล่อย: เส้นประสีฟ้า ในรูปที่ 21) นั่นหมายความว่าผู้ที่มีเส้นผ่าศูนย์กลางมากขึ้น