of material complicated the dynamic

of material complicated the dynamic FEA coding. A statically
contact model between the friction pairs, which was simplified/
specified with elastic or plastic deformation of the disc material
across the cross-sectional profile of the contact surfaces (Fig. 13a),
was established for some stage of indentation in the period of
commencing a test and under the maximum load of approximately
60 N (transient high load as shown in Fig. 3c) after the
excitation of the spring-connecting load. The FEA model ignored
the plastic and wear volume of the GB GCr15 ball since it had
hardness beyond twice of that of the 45# steel disk specimen.
Results of FEA (Fig. 13b) indicated that high stress to cause severely
plastic deformation took place. When impaction combined with
sliding, it would lead to complex stressing system within the
contact–sliding interface. The region of highest stress distribution
beneath the surface would be susceptible to firstly result in
cracking in the layer, followed by detaching from substrate in
causing severe wear loss in comparing with that around its two
side edges. This subsequently resulted in wear trace with crosssectional
profiles as shown in Fig. 7c for the three loading
conditions.
Statically contact model for the loading condition of 40 N
(steady load including dead load of 5 N and spring-connecting
load of 35 N as shown in Fig. 3c) and at the moment of impacting
ball to be retrieving from the impacted substrate was also built on
the basis of Fig. 13c. Basically, the elastic and plastic deformation
led to the contacting substrate having larger the contact radius r1
around the edge zones than contact radius r2 for the central region
(Fig. 13c). In the FEA, the radii of r1 and r2 were preset according
to the geometries of the mild wear and severe wear regions,
respectively, in Fig. 7c. Subsequently, the larger radii at either edge
from the central region formed the major supports to the ball. As
the contact surfaces were subjected to the steady load of 40 N
(Fig. 3c), the contact bound mainly occurred in the region with
radius r1. FEA results (Fig. 13d) predicted the occurrence of two
regions of stress concentration, namely, (i) region / around the
edge boundaries of the whole wear track and (ii) region II around
the boundaries of the central region of the wear track. The stress
concentration in region I tended to squeeze material sideway for
building some worn material up in either vicinity rims of the wear
track (Fig. 7c). Although some material in region I tended to be
squeezed inwardly to meet the building-up of worn material from
the high stress concentration region II, such building-up material
was plastically shorn to flow and to build-up material perpendicular
to the sliding direction around the boundaries of the central
region (Fig. 8b).
5. Conclusion
The tribological properties of sliding pairs under DHE loading
were assessed by a self-design ball-on-disc tester incorporating
with a force sensor and an OLVF system. Profilometer, SEM, and
FEA were then used to analyze surface conditions and to search for
possible causing mechanisms. The fluctuation behavior and peak
magnitudes of the test COF values under different springconnecting
loads suggested that: (i) adequate selection of loading
on a sliding pair with specific roughness was possible to
reduce the COF values, and (ii) frequently transient high loading
on the disc surface was likely to harden the metallic material on its
wear track. Increase in spring-connecting loads generally led to
the increase in wear rate, side flow of material, squeezed debris,
and deep and wide grooves on the wear tracks. It also reduced
asperities to certain amount which tended to be constrained to the
central region in the bottom of cross-sectional profile of the wea

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

วัสดุมีความซับซ้อนการเขียนโปรแกรมแบบไดนามิก FEA A คอนติดต่อแบบจำลองระหว่างคู่แรงเสียดทาน ซึ่งถูกประยุกต์ /ระบุกับแมพที่ยืดหยุ่น หรือพลาสติกวัสดุแผ่นข้ามข้อมูลภาคตัดขวางของพื้นผิวสัมผัส (รูป 13a),ก่อตั้งขึ้นสำหรับบางขั้นตอนของการเยื้องในเวลาจะทดสอบ และภายใต้สูงสุดที่โหลดของประมาณ60 N (โหลดสูงชั่วคราวเป็นการแสดงในรูป 3c) หลังจากไฟฟ้าของโหลดสปริงเชื่อมต่อ แบบ FEA ที่ถูกละเว้นลูก GB GCr15 ตั้งแต่มันมีระดับพลาสติกและการสึกหรอความแข็งเกินสองเท่าของที่ของชิ้นงานเหล็กดิสก์ 45ผลลัพธ์ของ FEA (รูป 13b) ระบุว่า ความเครียดที่สูงทำให้เกิดรุนแรงวัสดุที่เกิดขึ้น เมื่อ impaction รวมกับเลื่อน มันจะนำไปสู่ระบบเน้นที่ซับซ้อนในการอินเตอร์เฟซติดต่อ – เลื่อน ขอบเขตของการกระจายความเค้นสูงสุดใต้ผิวจะไวต่อการผลประการแรกแตกในชั้น ตาม ด้วยการแยกจากพื้นผิวในทำให้สึกหรออย่างรุนแรงสูญเสียเปรียบเทียบกับรอบสองขอบข้าง ต่อมาส่งผลให้ในการสืบค้นกลับสวมใส่กับ crosssectionalส่วนกำหนดค่าดังแสดงในรูป 7 c สำหรับการโหลดสามเงื่อนไขการคอนติดต่อรูปแบบสำหรับเงื่อนไขการโหลด 40 N(น้ำหนักคงที่รวมโหลดตาย 5 N และสปริงเชื่อมต่อโหลด 35 N ดังแสดงในรูป 3 c) และที่ส่งผลกระทบต่อลูกจะได้รับจากผลกระทบพื้นผิวยังสร้างขึ้นบนพื้นฐานของรูป 13c โดยทั่วไป พลาสติก และยางยืดบิดนำพื้นผิวติดต่อที่มีขนาดใหญ่ติดต่อรัศมี r1รอบขอบเขตพื้นที่กว่าติดต่อรัศมี r2 สำหรับภาคกลาง(รูปที่ 13c) ในท รัศมี r1 และ r2 ถูกกำหนดไว้ตามกับรูปทรงเรขาคณิต ของเครื่องแต่งกายที่ไม่รุนแรง และรุนแรงใส่ภูมิภาคในรูป 7c ตามลำดับ ต่อมา รัศมีใหญ่ที่ขอบใดขอบหนึ่งจากภาคกลางเกิดการสนับสนุนที่สำคัญเพื่อลูก เป็นพื้นผิวสัมผัสถูกต้องมั่นคงโหลด 40 N(Fig. 3 c), ขอบเขตการติดต่อส่วนใหญ่เกิดในภูมิภาคด้วยรัศมี r1 ผล FEA (รูป 13d) คาดการณ์การเกิดขึ้นของสองของความเครียดความเข้มข้น ได้แก่, (i) ภูมิภาค / ประมาณการขอบเขตขอบทั้งหมดสวมติดตามและ (ii) ภาคสองรอบขอบเขตของภาคกลางของการ ความเครียดความเข้มข้นในพื้นที่ที่ฉันแนวโน้ม sideway การบีบสร้างวัสดุบางสวมใส่ในขอบบริเวณใดของการสวมใส่ติดตาม (รูป 7c) แม้ว่าข้อมูลบางอย่างในภูมิภาคฉันมีแนวโน้มที่จะบีบอย่างภายในเพื่อตอบสนองขึ้นอาคารวัสดุเสื่อมสภาพจากภูมิภาคความเข้มข้นความเครียดสูง II วัสดุสร้างขึ้นดังกล่าวถูก plastically shorn ไหล และสะสมวัสดุตั้งฉากทิศทางเลื่อนรอบขอบเขตของภาคกลางภูมิภาค (รูปที่ 8b)5. บทสรุปคุณสมบัติ tribological ของบานเลื่อนคู่ภายใต้การโหลด DHEถูกประเมิน โดยการทดสอบลูกบอลบนดิสก์ตัวเองออกแบบผสมผสานเซนเซอร์แรงและมีระบบ OLVF Profilometer, SEM และทแล้วใช้ใน การวิเคราะห์สภาพพื้นผิว และ การค้นหาได้ก่อให้เกิดกลไกการ ความผันผวนของลักษณะการทำงานและสูงสุดmagnitudes ค่า COF ทดสอบภายใต้ springconnecting แตกต่างกันโหลดแนะนำที่: (i) เลือกโหลดเพียงพอในคู่ที่เลื่อนมีเฉพาะความเป็นไปได้ที่ลดค่า COF และ (ii) ชั่วคราวบ่อยการโหลดสูงบนดิสก์ ผิวมีแนวโน้มที่จะแข็งวัสดุโลหะบนของใส่ติดตาม เพิ่มในการเชื่อมต่อสปริงโหลดโดยทั่วไปแล้วนำไปการเพิ่มขึ้นของอัตราการสึกหรอ ด้านการไหลของวัสดุ เศษ บีบและร่องลึก และกว้างในเพลงชุด ก็ยังลดลงasperities ไปจำนวนหนึ่งซึ่งถูกจำกัดการมีแนวโน้มภาคกลางด้านล่างของรายการหลบอาวุธตั้งค่าป่วย

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

ของวัสดุที่มีความซับซ้อนการเข้ารหัส FEA แบบไดนามิก คง
รูปแบบการติดต่อระหว่างคู่แรงเสียดทานซึ่งเป็นตัวย่อ /
ระบุด้วยการเปลี่ยนรูปยืดหยุ่นหรือพลาสติกของวัสดุแผ่นดิสก์
ข้ามรายละเอียดตัดของพื้นผิวที่สัมผัส (รูป. 13A)
ก่อตั้งขึ้นสำหรับขั้นตอนของการเยื้องบางอย่างในช่วงเวลาที่
เริ่มการทดสอบและอยู่ภายใต้การโหลดสูงสุดประมาณ
60 N (โหลดสูงชั่วคราวดังแสดงในรูป. 3C) หลังจากที่
การกระตุ้นของฤดูใบไม้ผลิโหลดเชื่อมต่อ รุ่น FEA ละเว้น
พลาสติกและสวมใส่ปริมาณของลูก GB GCr15 เพราะมันมี
ความแข็งเกินสองครั้งที่ 45 # ตัวอย่างดิสก์เหล็ก.
ผลการ FEA (รูป. 13b) ชี้ให้เห็นว่าความเครียดสูงจะทำให้เกิดความรุนแรง
เปลี่ยนรูปแบบพลาสติกที่เกิดขึ้น เมื่อรวมกับคุด
เลื่อนก็จะนำไปสู่ระบบที่ซับซ้อนเน้นหนักใน
อินเตอร์เฟซการติดต่อเลื่อน ภูมิภาคของการกระจายความเครียดสูงสุด
อยู่ใต้พื้นผิวจะไวต่อการแรกส่งผลให้เกิด
การแตกร้าวในชั้นตามด้วยการพลัดพรากจากสารตั้งต้นในการ
ก่อให้เกิดการสูญเสียอย่างรุนแรงในการสวมใส่เมื่อเทียบกับรอบสองของ
ขอบด้านข้าง คราวนี้ส่งผลให้เกิดร่องรอยการสึกหรอกับ crosssectional
โปรไฟล์ดังแสดงในรูป 7C สำหรับสามโหลด
เงื่อนไข.
รูปแบบการติดต่อแบบคงที่สำหรับเงื่อนไขการโหลดของ 40 N
(โหลดอย่างต่อเนื่องรวมทั้งโหลดตาย 5 N และฤดูใบไม้ผลิเชื่อมต่อ
ภาระของ 35 N ดังแสดงในรูป. 3C) และในช่วงเวลาของการส่งผลกระทบต่อ
ลูกให้เป็น เรียกจากพื้นผิวที่ได้รับผลกระทบก็ยังสร้างขึ้นบน
พื้นฐานของมะเดื่อ 13C โดยทั่วไปการเสียรูปยืดหยุ่นและพลาสติก
นำไปสู่พื้นผิวสัมผัสมีขนาดใหญ่ R1 ติดต่อรัศมี
รอบโซนขอบกว่าติดต่อรัศมี R2 สำหรับภาคกลาง
(รูป. 13C) ใน FEA ที่รัศมีของ R1 และ R2 ที่ถูกตั้งไว้ตาม
การใช้รูปทรงเรขาคณิตของการสึกหรออ่อนและภูมิภาคสึกหรอรุนแรง
ตามลำดับในรูป 7C ต่อจากนั้นรัศมีขนาดใหญ่ที่ทั้งขอบ
จากภาคกลางที่เกิดขึ้นที่สำคัญในการสนับสนุนลูก ในฐานะที่เป็น
พื้นผิวที่สัมผัสถูกยัดเยียดให้โหลดคงที่ของ 40 N
(รูป. 3C) ติดต่อผูกพันส่วนใหญ่ที่เกิดขึ้นในพื้นที่ที่มี
รัศมี R1 ผล FEA (รูปที่. 13) คาดการณ์การเกิดขึ้นของทั้งสอง
ภูมิภาคของความเข้มข้นของความเครียดคือ (i) ภูมิภาค / รอบ
ขอบเขตขอบของแทร็คที่สวมใส่ทั้งและ (ii) ภูมิภาคครั้งที่สองรอบ
ขอบเขตของพื้นที่ภาคกลางของการติดตามการสึกหรอ . ความเครียด
ความเข้มข้นในภูมิภาคฉันมักจะบีบด้านข้างวัสดุสำหรับ
วัสดุก่อสร้างบางสวมใส่ขึ้นทั้งในขอบบริเวณใกล้เคียงของการสึกหรอ
ติดตาม (รูป. 7C) แม้ว่าวัสดุบางอย่างในภูมิภาคฉันมักจะ
บีบเข้ามาเพื่อตอบสนองการสร้างขึ้นจากวัสดุที่ชำรุดจาก
ความเครียดสูงภูมิภาคเข้มข้น II, วัสดุก่อสร้างขึ้นดังกล่าว
เป็นแบบพลาสติกปิดกั้นการไหลและการสร้างขึ้นวัสดุที่ตั้งฉาก
กับทิศทางเลื่อนรอบ ขอบเขตของกลาง
ภูมิภาค (รูป. 8B).
5 สรุป
คุณสมบัติ tribological ของคู่ภายใต้การโหลด DHE เลื่อน
ได้รับการประเมินโดยการออกแบบด้วยตนเองทดสอบลูกบนแผ่นผสมผสาน
กับเซ็นเซอร์แรงและระบบ OLVF Profilometer, SEM และ
FEA ถูกนำมาใช้แล้วในการวิเคราะห์สภาพผิวและเพื่อค้นหา
กลไกที่ก่อให้เกิดความเป็นไปได้ ลักษณะการทำงานที่มีความผันผวนและยอด
เคาะค่าทดสอบ COF ภายใต้ springconnecting ที่แตกต่างกัน
โหลดบอกว่า: (i) การเลือกเพียงพอของการโหลด
บนคู่เลื่อนที่มีความหยาบกร้านที่เฉพาะเจาะจงเป็นไปได้ที่จะ
ลดค่า COF, และ (ii) ชั่วคราวบ่อยโหลดสูง
บน พื้นผิวแผ่นดิสก์มีแนวโน้มที่จะแข็งวัสดุโลหะในตัว
ติดตามการสึกหรอ เพิ่มขึ้นในฤดูใบไม้ผลิโหลดเชื่อมต่อกันโดยทั่วไปจะนำไปสู่
​​การเพิ่มขึ้นของอัตราการสึกหรอไหลด้านของวัสดุเศษบีบ
และร่องลึกและกว้างบนแทร็กการสึกหรอ นอกจากนี้ยังลดลง
asperities ไปจำนวนหนึ่งซึ่งมีแนวโน้มที่จะถูก จำกัด ไปยัง
ภาคกลางในด้านล่างของรายละเอียดตัดของ WEA ที่