model, respectively. Predicted axia

model, respectively. Predicted axial and hoop residual stresses,
measured along axial path started from the plane of symmetry at
the pipe inner surface at angle q ¼ 180 from the weld start point,
are compared with Um and Yoo test data [28] in Figs. 7c and 8c,
respectively. The FE results for both models are in good agreement
with reported test data and hence verify the adopted procedures
for use in further analyses.
4. Results and discussions
4.1. Effect of pipe length on residual stresses
Residual stresses developed during welding process depend
upon many parameters including the stiffness of the parts being
welded. In the present study, the selection of the pipe length (i.e.
pipe stiffness) will affect the resulting residual stresses after inservice
sleeve repair welding. To obtain reliable results that are
not dependent on the considered pipe length, four axisymmetric
models are developed here for the in-service sleeve repair welding
of a pipe (D ¼ 234 mm, t ¼ 6.5 mm) with total length ranging from
300 mm to 450 mm. The axial and hoop residual stresses are found
to be independent of pipe length when length exceeds 400 mm, as

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

แบบ ตามลำดับ คาดการณ์แนวแกน และห่วงเค้นวัดตามแนวแกนเส้นทางเริ่มต้นจากเครื่องบินของสมมาตรที่ผิวภายในท่อที่มุม q ¼ 180 จากการเชื่อมจุด การเริ่มการทำงานเมื่อเทียบกับ Um และยูทดสอบข้อมูล [28] ในมะเดื่อ. 7 c และ 8cตามลาดับ ผลลัพธ์ FE สำหรับทั้งสองรุ่นอยู่ในข้อตกลงที่ดีมีรายงานข้อมูลการทดสอบ และตรวจสอบขั้นตอนนำมาใช้ดังนั้นสำหรับใช้ในการวิเคราะห์ต่อไป4. ผลการอภิปราย4.1. ผลของความยาวท่อเค้นเค้นที่พัฒนาขึ้นในระหว่างกระบวนการเชื่อมขึ้นเมื่อพารามิเตอร์มากมายรวมถึงความแข็งของชิ้นส่วนที่ถูกรอย ในปัจจุบันศึกษา การเลือกความยาวท่อคือท่อแข็ง) จะมีผลต่อการความเค้นที่เกิดขึ้นหลังจาก inserviceการซ่อมแซมแขนเชื่อม เพื่อให้ได้ผลลัพธ์ที่น่าเชื่อถือที่ไม่ขึ้นอยู่กับความยาวท่อพิจารณา สี่ axisymmetricพัฒนาแบบจำลองสำหรับเชื่อมซ่อมแขนในการให้บริการที่นี่ของท่อ (D ¼ 234 มม. t ¼ 6.5 มม.) มีความยาวตั้งแต่300 มม.ถึง 450 มม. พบเค้นในแนวแกนและแบบห่วงจะเป็นอิสระจากความยาวท่อยาวเกิน 400 มม. เป็น

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

รูปแบบตามลำดับ คาดการณ์แกนและห่วงความเครียดที่เหลือ
วัดตามเส้นทางตามแนวแกนเริ่มต้นจากเครื่องบินของสมมาตรที่
พื้นผิวภายในท่อที่ Q มุม¼ 180? จากจุดเริ่มต้นการเชื่อม
เปรียบเทียบกับอืมและยูข้อมูลการทดสอบ [28] ในมะเดื่อ 7C และ 8C,
ตามลำดับ ผล FE สำหรับทั้งสองรุ่นอยู่ในข้อตกลงที่ดี
กับการรายงานข้อมูลการทดสอบและด้วยเหตุนี้การตรวจสอบขั้นตอนที่นำมาใช้
สำหรับการใช้งานในการวิเคราะห์ต่อไป.
4 ผลการค้นหาและการอภิปราย
4.1 ผลของความยาวท่อความเครียดที่เหลือ
เน้นการพัฒนาในช่วงที่เหลือกระบวนการเชื่อมขึ้น
อยู่กับปัจจัยหลายประการรวมถึงความแข็งของชิ้นส่วนที่มีการ
เชื่อม ในการศึกษาปัจจุบันการเลือกของความยาวท่อ (เช่น
ความแข็งท่อ) จะส่งผลกระทบทำให้เกิดความเครียดที่เหลือหลังจากที่ประจำการ
เชื่อมซ่อมแซมแขน เพื่อให้ได้ผลลัพธ์ที่เชื่อถือได้ว่ามี
ไม่ได้ขึ้นอยู่กับความยาวท่อถือว่าสี่ axisymmetric
รุ่นที่มีการพัฒนาที่นี่เพื่อในการให้บริการการเชื่อมซ่อมแซมแขน
ของท่อ (D ¼ 234 มม T ¼ 6.5 มิลลิเมตร) ที่มีความยาวรวมตั้งแต่
300 มิลลิเมตร 450 มิลลิเมตร แกนและห่วงความเครียดที่เหลือจะพบ
จะเป็นอิสระของความยาวท่อเมื่อมีความยาวเกิน 400 มิลลิเมตร

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

แบบตามลำดับ ทำนายตามห่วงที่เหลือและความเครียดแนวเส้นทางเริ่มจากวัดแกนระนาบของสมมาตรที่ท่อด้านในพื้นผิวที่มุม q ¼ 180 จากเชื่อมเริ่มจุดเทียบกับ เอ่อ และ ยูข้อมูลทดสอบ [ 28 ] ในมะเดื่อ . ธัน 8C และ ,ตามลำดับ เหล็กผลสำหรับทั้งสองรุ่นในข้อตกลงที่ดีมีรายงานการทดสอบข้อมูลและกระบวนการตรวจสอบรับรองเพราะเพื่อใช้ในการวิเคราะห์ต่อไป4 . ผลและการอภิปราย4.1 . ผลของความยาวท่อบนที่ตกค้าง ความเครียดที่เหลือเน้นพัฒนาในระหว่างกระบวนการเชื่อมขึ้นเมื่อพารามิเตอร์มากมาย รวมทั้งความแข็งแรงของชิ้นส่วนที่เป็นรอย ในการศึกษาการเลือกของความยาวท่อ ( เช่นความแข็งแรงของท่อ ) จะส่งผลกระทบต่อผลตกค้างความเค้นหลังการฝึกอบรมการเชื่อมซ่อมแขน เพื่อให้ได้ผลลัพธ์ที่น่าเชื่อถือที่ไม่ได้ขึ้นอยู่กับการพิจารณาความยาวท่อสี่ทางนั้นรุ่นที่พัฒนามาสำหรับการเชื่อมซ่อมในแขนเสื้อของท่อ ( D ¼ 234 มิลลิเมตร , T ¼ 6.5 มิลลิเมตร ) ความยาวทั้งหมดตั้งแต่300 มม. 450 มม. ในแนวแกนและแรงห่วงที่เหลือพบเป็นอิสระของความยาวท่อที่ยาวเกิน 400 มิลลิเมตร เป็น