3. Results3.1. Numerical results va

3. Results
3.1. Numerical results validation
Previously, Jia et al. [7] proposed a model by assuming a perfectly smooth lip. Although it predicts well reverse pumping when
referring to the groove angle and density, it appears less accurate
in predicting the variation of this flow with the groove depth.
Thus, the subject of this section is to compare the results of the
previous work[7] and the current model with a similar rotating
shaft speed of 2000 r/min.
For this purpose, the studied case of Jia et al. [7] was reproduced. The parameters are listed inTable 1.
To perform this study, 4 different lip geometrical forms were
considered:LR#1,LR#2,LR#3 andLR#4, such as:LR#1,LR#2 and
LR#3 are double sinusoidal forms defined by profile 2 (3 peaks
according to the leakage direction as given in Eq. (12)) with
amplitudes of 50 nm, 100 nm and 500 nm respectively. TheLR#4is
a sinusoidal form (profile 1) with a 100 nm amplitude.
Fig. 5shows that the pumping ratio predicted by the current
model is closer to experiments, if compared with steady-state
simulation results.
Concerning the lip roughness effect, the same plot shows that
the form does not affect the flow rate (LR#2 andLR#4) but the
amplitude influences significantly this rate.
The difference between the steady-state and the current model
is also due to the lip circumferential displacement induced by the
hydrodynamic shear stress. Indeed, with a smooth lip the circumferential displacement is neglected but becomes significant for
a rough lip.Fig. 6shows, for two different profiles, the lip asperities
deformed by the hydrodynamic shear stress (componenth2in Eq.(8)). The maximum circumferential displacement is located at

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

3. ผลลัพธ์3.1. ตรวจสอบผลลัพธ์ตัวเลขก่อนหน้านี้ เจียร้อยเอ็ด [7] นำเสนอแบบจำลอง โดยสมมติว่า lip อย่างสมบูรณ์แบบเรียบ แม้ว่าการคาดการณ์ที่ดี กลับสูบเมื่อหมายถึงมุมร่องและความหนาแน่น ปรากฏความถูกต้องในการทำนายการเปลี่ยนแปลงของไหลมีความลึกร่องดังนั้น เรื่องของส่วนนี้เป็นการ เปรียบเทียบผลของการก่อนหน้านี้ทำงาน [7] และรุ่นปัจจุบัน ด้วยการหมุนคล้ายความเร็วเพลา 2000 r/นาทีกรณีศึกษาของเจีย et al. [7] ถูกทำซ้ำสำหรับวัตถุประสงค์นี้ พารามิเตอร์จะแสดง inTable 1การศึกษานี้ เรขาคณิตแบบฟอร์ม 4 ปากแตกต่างกันได้พิจารณา: LR #1, #2 LR, andLR LR #3 #4 เช่น: LR #1, LR #2 และLR #3 เป็นคู่ซายน์กำหนด โดยโปรไฟล์ 2 (3 ยอดตามทิศทางการรั่วไหลที่กำหนดใน Eq. (12))ช่วง 50 nm, 100 nm และ 500 nm ตามลำดับ TheLR #4isซายน์ฟอร์ม (รายละเอียด 1) กับคลื่น nm 1005shows รูปที่ทำนายอัตราการสูบน้ำ โดยปัจจุบันรุ่นจะใกล้เคียงกับการทดลอง หากเทียบกับรัฐ steadyผลการทดลองเกี่ยวกับผลกระทบความหยาบของริมฝีปาก พล็อตเดียวกันแสดงว่าแบบฟอร์มมีผลต่ออัตราการไหล (andLR LR #2 #4) แต่การคลื่นอิทธิพลมากอัตรานี้ความแตกต่างระหว่างรัฐ steady และรุ่นปัจจุบันจากปริมาณกระบอกสูบในการเส้นขอบปากที่เกิดจากการเกิด hydrodynamic แรงเฉือนความเครียด จริง ด้วยริมฝีปากนุ่ม ที่ย้ายเส้นถูกทอดทิ้ง แต่จะสำคัญขรุขระ lip.Fig. 6shows สำหรับโปรไฟล์ที่แตกต่างสอง asperities ริมฝีปากคงความเครียดเฉือนเกิด hydrodynamic (componenth2in Eq.(8)) ปริมาณกระบอกสูบเส้นสูงสุดอยู่ที่

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

3. ผลการทดลอง
3.1 การตรวจสอบผลการเชิงตัวเลข
ก่อนหน้านี้เจี่ย, et al [7] เสนอรูปแบบด้วยการสมมติว่าริมฝีปากเรียบกริบ แม้ว่ามันจะคาดการณ์สูบน้ำดีกลับเมื่อ
หมายถึงมุมร่องและมีความหนาแน่นก็จะปรากฏความแม่นยำน้อยกว่า
ในการทำนายการเปลี่ยนแปลงของกระแสนี้กับความลึกของร่องได้.
ดังนั้นเรื่องของส่วนนี้คือการเปรียบเทียบผลของ
การทำงานก่อนหน้า [7] และรุ่นปัจจุบันที่มีความคล้ายคลึงกันหมุน
ความเร็วเพลาของปี 2000 รอบ / นาที.
เพื่อจุดประสงค์นี้กรณีศึกษาของเจี่ย, et al [7] ถูกทำซ้ำ พารามิเตอร์ที่มีการระบุไว้ inTable 1.
ในการดำเนินการศึกษาครั้งนี้ 4 ริมฝีปากที่แตกต่างกันในรูปแบบเรขาคณิตถูก
พิจารณา: LR # 1 # 2 LR, LR # 3 # 4 andLR เช่น: LR # 1 LR # 2 และ
LR # 3 รูปแบบดับเบิลไซน์กำหนดโดยรายละเอียด 2 (3 ยอด
ตามทิศทางการรั่วไหลตามที่กำหนดในสม. (12)) กับ
ช่วงกว้างของคลื่น 50 นาโนเมตร 100 นาโนเมตรและ 500 นาโนเมตรตามลำดับ TheLR # 4is
รูปแบบซายน์ (รายละเอียด 1) มีความกว้าง 100 นาโนเมตร.
รูป 5shows ว่าอัตราส่วนสูบน้ำที่คาดการณ์โดยในปัจจุบัน
รูปแบบที่ใกล้ชิดกับการทดลองถ้าเทียบกับมั่นคงของรัฐ
ผลการจำลอง.
เกี่ยวกับผลกระทบริมฝีปากหยาบ, พล็อตเดียวกันแสดงให้เห็นว่า
รูปแบบจะไม่ส่งผลกระทบต่ออัตราการไหล (LR # 2 andLR # 4 ) แต่
มีอิทธิพลต่อความกว้างอย่างมีนัยสำคัญอัตรานี้.
ความแตกต่างระหว่างมั่นคงของรัฐและรุ่นปัจจุบัน
ยังเป็นเพราะริมฝีปากกระจัดเส้นรอบวงเหนี่ยวนำโดย
ขจัดความเครียดอุทกพลศาสตร์ อันที่จริงมีริมฝีปากเรียบกระจัดเส้นรอบวงที่ถูกทอดทิ้ง แต่กลายเป็นที่สำคัญสำหรับ
lip.Fig หยาบ 6shows สำหรับสองโปรไฟล์ที่แตกต่างกัน asperities ริมฝีปาก
พิการด้วยความเครียดเฉือนอุทกพลศาสตร์ (componenth2in สม. (8)) แทนที่เส้นรอบวงสูงสุดจะอยู่ที่

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

3 . ผลลัพธ์3.1 . การตรวจสอบผลเชิงตัวเลขก่อนหน้านี้ , Jia et al . [ 7 ] เสนอแบบจำลองโดยสมมติว่าริมฝีปากอย่างสมบูรณ์แบบเรียบ แม้ว่าจะทำนายได้ดีกลับสูบเมื่อหมายถึงร่องมุมและความหนาแน่นปรากฏถูกต้องน้อยลงทำนายความผันแปรของกระแสนี้ มีร่องลึกดังนั้น เรื่องของส่วนนี้คือการเปรียบเทียบผลของก่อนหน้างาน [ 7 ] และรุ่นปัจจุบัน ด้วยกันหมุนเพลาความเร็ว 2000 r / minสำหรับวัตถุประสงค์นี้ ใช้กรณีของ Jia et al . [ 7 ] ถูกทำซ้ำ . ค่าจดทะเบียน intable 1เพื่อดำเนินการศึกษารูปแบบทางเรขาคณิตที่แตกต่างกัน 4 ลิปพิจารณา : LR # 1 , LR # 2 , LR # 3 andlr # 4 , เช่น : LR # 1 , LR # 2 และLR # 3 คู่ไซน์รูปแบบโปรไฟล์ 2 ยอด กําหนดโดยไปตามทิศทางที่ได้รับการรั่วไหลในอีคิว ( 12 ) ) กับแรงบิด 50 nm 100 nm และ 500 nm ตามลำดับ thelr # 4isรูปไซน์ ( รายละเอียด 1 ) ขนาด 100 นาโนเมตรรูปที่ 5shows ที่คาดการณ์ โดยปัจจุบันอัตราสูบน้ำแบบใกล้ชิด โดยหากเทียบกับสถานะคงตัวผลการจำลองเกี่ยวกับริมฝีปากขรุขระผล , พล็อตเดียวกัน พบว่ารูปแบบไม่มีผลต่ออัตราการไหล ( LR # 2 andlr # 4 ) แต่อิทธิพลของระดับราคานี้ความแตกต่างระหว่างสภาวะคงตัวและรูปแบบปัจจุบันก็เป็นเพราะปากแฉะการกระจัดที่เกิดโดยดัชนีความเครียดเฉือน . แน่นอน กับริมฝีปากเรียบแบบแฉะถูกทอดทิ้ง แต่กลายเป็นที่สำคัญสำหรับเป็น lip.fig หยาบ 6shows สองรูปแบบต่าง ๆ asperities ลิปพิการ โดยดัชนีความเครียดเฉือน ( componenth2in อีคิว ( 8 ) ) สูงสุดที่แฉะ ) ตั้งอยู่ที่