Abstract The direct contact membran

Abstract The direct contact membrane distillation applied for fluoride removal from brackish groundwater was investigated. The self-prepared polyvinylidene fluoride membrane exhibited high rejection of inorganic salt solutes. The maximum permeate flux 35.6 kg/(m2•hr) was obtained with the feed solution at 80°C and the cold distillate water at 20°C. The feed concentration had no significant impact on the permeate flux and the rejection in fluoride. The precipitation of CaCO3 would clog the hollow fiber inlets and foul the membrane surface with increasing concentration factor when natural groundwater was used directly as the feed, which resulted in a rapid decline in the module efficiency. This phenomenon was diminished by acidification of the feed. The experimental results showed that the permeate flux and the quality of obtained distillate kept stable before concentration factor reached 5.0 with the acidified groundwater as feed. The membrane module efficiency began to decline gradually when the feed continued to be concentrated, which can be mainly attributed to the formation of CaF2 deposits on the membrane surface. In addition, a 300 hr continuous fluoride removal experiment of acidified groundwater was carried out with concentration factor at 4.0, the permeate flux kept stable and the permeate fluoride was not detected.
Key words: brackish groundwater; fluoride removal; membrane distillation; deposit; acidification
Introduction In many parts of North and Northwest China, the groundwater is brackish and contains over 1.5 mg/L fluoride. It is well known that excessive fluoride in drinking water causes harmful effects such as dental and skeletal fluorosis (Amor et al., 2001). The World Health Organization has set a guidance value of 1.5 mg/L for fluoride in drinking water and the Chinese drinking water standard for it has been amended to 1.0 mg/L. Because of the permanent risks, fluoride removal from water with high fluoride content becomes necessary. Nowadays, the methods developed for fluoride removal from drinking water are mainly adsorption (Yang and Dluhy, 2002; Karthikeyan and Elango, 2009), precipitation (Mameri et al., 1998), ion exchange (Dieye et al., 1998; Castel et al., 2000), and membrane processes (Tahaikt et al., 2004; Hu and Dickson, 2006). To effectively decrease fluoride by precipitation requires a large amount of chemicals. This process also creates a certain volume of sludge, which needs further treatments before disposing it into the environment. Although ion-exchange process can remove fluoride up to 90%–95%, this process will release noxious
chemical reagents used in the resin regeneration into the environment (Qu et al., 2009) and the treated water has a very low pH and high levels of chloride (Meenakshi and Maheshwari, 2006). Adsorption was considered as the most efficient and applicable technology for fluoride removal from drinking water (Wu et al., 2007). Activated alumina (Ghorai and Pant, 2004), activated carbon (Muthukumaran et al., 1995), bone charcoal (Bhargava and Killedar, 1992), oxides (Raichur and Basu, 2001) and other low-cost materials (C¸ engeloglu et al., 2002; Agarwal et al., ˇ 2003) have been used as fluoride adsorbents. Adsorption process can remove fluoride to the safe concentration level and the treatment is cost-effective. However, the removal of fluoride is greatly affected by temperature, pH and the dosage of adsorbent. Besides, this method requires a regeneration process after the adsorbents being exhausted, which may decrease the absorption capacity of adsorbents. Reverse osmosis (RO) and nanofiltration (NF) are two common pressure driven membrane processes used for fluoride removal. RO is actually efficient since it sharply reduces the content of inorganic matters in water. But the RO membranes are particularly susceptible to scaling and fouling, therefore it is very difficult to maintain the constant permeate flux (Afonso et al., 2004). In addition, a high pressure is required in RO membrane system, which can result in the increase in the desalination cost (Hasson et al., 2001). As for NF process, although the working pressure is low, NF can just ensure the reduction of bivalent ions and it is insufficient to obtain drinking water from brackish water which contains lots of monovalent ions. The total dissolved solid (TDS) of the permeate obtained with this process is superior to the standard value (Walha et al., 2007). Electrodialysis (ED) is an electrical-driven membrane technology, which is effective with fluoride removal from feed and not sensitive to pH or hardness levels. When using ED technology for desalination, treatment cost is directly related to the TDS concentration in feed. This technology is best used in treating brackish water with TDS up to 4000 mg/L and not economical for higher TDS concentration (Younos and Tulou, 2005). Membrane distillation (MD) is a kind of thermally driven membrane separation process and usually applied, when water is the major component present in the feed solution. The permeate flux of MD is driven by a vapor pressure difference across the porous hydrophobic membrane resulting from the temperature difference and solution composition gradients in the boundary layers adjacent the membrane. During the MD process of solutions with non-volatile solutes, only water vapor can transfer through the membrane. Thus, in theory, the MD process enables the production of pure water from natural water. In comparison with the pressure-driven membrane processes, MD is less dependent on the initial salinity of the feed as well as a higher salt rejection ratio. In recent years, MD has been applied for water desalination, juice concentration processing and other industrial areas (Gryta and Karakulski, 1999; Zakrzewska et al., 2001). Direct contact membrane distillation (DCMD) is the best known configuration of MD, in which the feed and the distillate are directly separated by the hydrophobic membrane. DCMD is considered as the most simple design and appears to be the best for application because condensation is conducted inside the membrane module. The main objective of this work was to study the feasibility of fluoride removal from brackish groundwater by DCMD process with self-prepared PVDF membrane. The process was examined under different feed temperatures, flow rates and feed fluoride concentrations. The DCMD process was applied to the fluoride removal from natural brackish groundwater. The effects of pre-acidification on the process performance in terms of flux stability and rejection were also investigated. 1 Materials and methods 1.1 Reagents and analysis methods All chemicals used in the experiments were of analytical reagent grade. NaF was obtained from Beijing Chemical works (China). Fluoride solution was prepared by dissolving NaF with deionized water, and other solutions were also prepared with deionized water. Analysis of F−, Cl−, SO4 2− and PO4 3− were performed by ion chromatograph (861, Metrohm, Switzerland). Total phosphorus (TP) and dissolved silica were determined using the ammonium molybdate spectrophotometric method and the hetropoly blue method, respectively. Total organic carbon (TOC) was determined by TOC analyzer (8000, Phoenix, USA). K+, Na+, Ca2+ and Mg2+ were analyzed using inductively coupled plasma-atomic emission spectrosmetry (ICP-AES) (1200, Agilent, USA). Alkalinity, carbonate and bicarbonate were measured using an alkalinity titration method. The conductivity of the feed was measured using a conductivity meter (CO150, HACH, USA). 1.2 Membrane and membrane module The hydrophobic polyvinylidene fluoride (PVDF) hollow fiber membranes used in the experiments were self-prepared by dry/wet phase inversion process. The membrane characteristics are shown in Table 1. The dry PVDF hollow fibers were assembled into a polyester tube (diameter (mm) din/dout = 15/20) with two UPVC T-tubes and two ends of the bundle of fibers were sealed with solidified epoxy resin to form a membrane module. The module had a total length of 240 mm and an effective length of 100 mm. The packing fraction of hollow fibers in the module was about 32%. The total effective area of the module was about 0.014 m2 based on the inner surface. Table 1 Membrane characteristics Parameter Value Mean pore diameter (μm) 0.25 OD/IDa (mm/mm) 1.20/0.90 Wall thickness (mm) 0.15 Porosity (%) 75.30 LEPwb (kPa) 150 a Outer diameter/inner diameter; b liquid entry pressure of water. 1.3 Experimental setup The schematic representation of DCMD setup is shown in Fig. 1. The hot salt solution as the feed liquid flowed co-currently through the lumen side of the fibers and the cold distillate flowed through the shell side using two rotameters (LZS-15, Yuyao Yinhuan Flowmeter, China) to adjust the flow rate. Both solutions were circulated in the membrane module by two magnetic pumps (MP-15RN, Shanghai Seisun Bumps, China). The feed temperature was controlled by a Pt-100 sensor and a heater connected to an external thermostat (XMTD- 2202, Yongshang Instruments, China). The temperature of cold distillate water was controlled by pumping the water through a spiral glass heat exchanger located in the constant temperature trough of the cooler (SDC-6, Nanjing Xinchen Biotechnology, China). The temperatures of both fluids were monitored at the inlet and outlet of the membrane module using four thermometers with an accuracy of ±0.1°C. The conductivity of the cold distillate was measured using an electric conductivity monitor (CM- 230A, Shijiazhuang Create Instrumentation Technologies, China). 1.4 Solute rejection test To investigate whether the hydrophobic PVDF hollow fiber membranes could be applied for desalination, the DCMD experiments with 0.10 mol/L NaCl, MgSO4 and CaCl2 aqueous solutions were conducted at pH 4.0 and 9.0 with the feed solution at 50°C and the cold distillate water at 20°C. The pH of the feed solution was adjusted by adding 0.1 mol/L HCl or 0.1 m

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

นามธรรมกลั่นเมมเบรนติดต่อโดยตรงที่ใช้สำหรับกำจัดฟลูออไรด์จากน้ำบาดาลกร่อยถูกตรวจสอบ เมมเบรนฟลูออไรด์ polyvinylidene เองเตรียมจัดแสดงการปฏิเสธ solutes เกลืออนินทรีย์สูง Kg/(m2•hr) ไหล 35.6 permeate สูงสุดกล่าวโซลูชันฟีดที่ 80° C และน้ำเย็นกลั่นที่ 20 องศาเซลเซียส ความเข้มข้นอาหารก็ไม่มีผลกระทบสำคัญไหล permeate และปฏิเสธในฟลูออไรด์ ฝนของ CaCO3 จะอุดตันสายใยกลวง และฟาวล์ผิวเมมเบรนกับตัวคูณความเข้มข้นเพิ่มขึ้นเมื่อใช้น้ำธรรมชาติโดยตรงเป็นอาหาร ซึ่งส่งผลให้ลดลงอย่างรวดเร็วในโมดูลประสิทธิภาพ ปรากฏการณ์นี้ถูกลดลง โดยยูอาหาร ผลการทดลองพบว่าฟลักซ์ permeate และคุณภาพของการกลั่นได้รับยังคงมีเสถียรภาพก่อนคูณความเข้มข้นถึง 5.0 กับน้ำบาดาล acidified เป็นอาหาร เมมเบรนโมดูประสิทธิภาพเริ่มเสื่อมลงเรื่อย ๆ เมื่อตัวดึงข้อมูลยังคงเป็นเข้มข้น ซึ่งสามารถส่วนใหญ่เกิดจากการก่อตัวของ CaF2 ฝากบนผิวเมมเบรน นอกจากนี้ ทดลองกำจัดฟลูออไรด์ต่อเนื่อง 300 ชั่วโมงของน้ำบาดาล acidified ถูกดำเนินการ ด้วยอัตราความเข้มข้นที่ 4.0 ฟลักซ์ permeate ยังคงมั่นคงและฟลูออไรด์ permeate ไม่พบคำสำคัญ: น้ำบาดาลกร่อย การกำจัดฟลูออไรด์ กลั่นเมมเบรน ฝาก ยูแนะนำในหลายส่วนของเหนือและจีนตะวันตกเฉียงเหนือ น้ำบาดาลจะกร่อย และประกอบด้วยกว่า 1.5 mg/L ฟลูออไรด์ เป็นที่รู้จักกันดีว่า ฟลูออไรด์มากเกินไปในน้ำดื่มทำให้เกิดอันตรายเช่นฟัน และอีกฟันตก (อมอร์ et al., 2001) องค์การอนามัยโลกได้ตั้งค่าคำแนะนำของ 1.5 mg/L สำหรับฟลูออไรด์ในน้ำดื่ม และมาตรฐานน้ำดื่มจีนนั้นได้ถูกแก้ไขไป 1.0 mg/l ฟลูออไรด์ออกจากน้ำที่มีฟลูออไรด์สูงเนื้อหาจะไม่จำเป็นเนื่องจากความเสี่ยงถาวร ทุกวันนี้ วิธีการพัฒนาขึ้นมาเพื่อกำจัดฟลูออไรด์จากน้ำดื่มมีส่วนใหญ่ดูดซับ (ยางและ Dluhy, 2002 Karthikeyan และ Elango, 2009), ฝน (Mameri et al., 1998), การแลกเปลี่ยนไอออน (Dieye et al., 1998 คาสเทลและ al., 2000), และกระบวนการเมมเบรน (Tahaikt et al., 2004 หูและดิ๊กสัน 2006) ลดฟลูออไรด์ โดยฝนได้อย่างมีประสิทธิภาพจำเป็นต้องใช้สารเคมีจำนวนมาก กระบวนการนี้จะสร้างปริมาณตะกอน ซึ่งต้องรักษาเพิ่มเติมก่อนทำการขายทิ้งในสิ่งแวดล้อม แม้ว่ากระบวนการแลกเปลี่ยนไอออนสามารถเอาฟลูออไรด์ถึง 90-95% กระบวนการนี้จะปล่อยสลายตัวchemical reagents used in the resin regeneration into the environment (Qu et al., 2009) and the treated water has a very low pH and high levels of chloride (Meenakshi and Maheshwari, 2006). Adsorption was considered as the most efficient and applicable technology for fluoride removal from drinking water (Wu et al., 2007). Activated alumina (Ghorai and Pant, 2004), activated carbon (Muthukumaran et al., 1995), bone charcoal (Bhargava and Killedar, 1992), oxides (Raichur and Basu, 2001) and other low-cost materials (C¸ engeloglu et al., 2002; Agarwal et al., ˇ 2003) have been used as fluoride adsorbents. Adsorption process can remove fluoride to the safe concentration level and the treatment is cost-effective. However, the removal of fluoride is greatly affected by temperature, pH and the dosage of adsorbent. Besides, this method requires a regeneration process after the adsorbents being exhausted, which may decrease the absorption capacity of adsorbents. Reverse osmosis (RO) and nanofiltration (NF) are two common pressure driven membrane processes used for fluoride removal. RO is actually efficient since it sharply reduces the content of inorganic matters in water. But the RO membranes are particularly susceptible to scaling and fouling, therefore it is very difficult to maintain the constant permeate flux (Afonso et al., 2004). In addition, a high pressure is required in RO membrane system, which can result in the increase in the desalination cost (Hasson et al., 2001). As for NF process, although the working pressure is low, NF can just ensure the reduction of bivalent ions and it is insufficient to obtain drinking water from brackish water which contains lots of monovalent ions. The total dissolved solid (TDS) of the permeate obtained with this process is superior to the standard value (Walha et al., 2007). Electrodialysis (ED) is an electrical-driven membrane technology, which is effective with fluoride removal from feed and not sensitive to pH or hardness levels. When using ED technology for desalination, treatment cost is directly related to the TDS concentration in feed. This technology is best used in treating brackish water with TDS up to 4000 mg/L and not economical for higher TDS concentration (Younos and Tulou, 2005). Membrane distillation (MD) is a kind of thermally driven membrane separation process and usually applied, when water is the major component present in the feed solution. The permeate flux of MD is driven by a vapor pressure difference across the porous hydrophobic membrane resulting from the temperature difference and solution composition gradients in the boundary layers adjacent the membrane. During the MD process of solutions with non-volatile solutes, only water vapor can transfer through the membrane. Thus, in theory, the MD process enables the production of pure water from natural water. In comparison with the pressure-driven membrane processes, MD is less dependent on the initial salinity of the feed as well as a higher salt rejection ratio. In recent years, MD has been applied for water desalination, juice concentration processing and other industrial areas (Gryta and Karakulski, 1999; Zakrzewska et al., 2001). Direct contact membrane distillation (DCMD) is the best known configuration of MD, in which the feed and the distillate are directly separated by the hydrophobic membrane. DCMD is considered as the most simple design and appears to be the best for application because condensation is conducted inside the membrane module. The main objective of this work was to study the feasibility of fluoride removal from brackish groundwater by DCMD process with self-prepared PVDF membrane. The process was examined under different feed temperatures, flow rates and feed fluoride concentrations. The DCMD process was applied to the fluoride removal from natural brackish groundwater. The effects of pre-acidification on the process performance in terms of flux stability and rejection were also investigated. 1 Materials and methods 1.1 Reagents and analysis methods All chemicals used in the experiments were of analytical reagent grade. NaF was obtained from Beijing Chemical works (China). Fluoride solution was prepared by dissolving NaF with deionized water, and other solutions were also prepared with deionized water. Analysis of F−, Cl−, SO4 2− and PO4 3− were performed by ion chromatograph (861, Metrohm, Switzerland). Total phosphorus (TP) and dissolved silica were determined using the ammonium molybdate spectrophotometric method and the hetropoly blue method, respectively. Total organic carbon (TOC) was determined by TOC analyzer (8000, Phoenix, USA). K+, Na+, Ca2+ and Mg2+ were analyzed using inductively coupled plasma-atomic emission spectrosmetry (ICP-AES) (1200, Agilent, USA). Alkalinity, carbonate and bicarbonate were measured using an alkalinity titration method. The conductivity of the feed was measured using a conductivity meter (CO150, HACH, USA). 1.2 Membrane and membrane module The hydrophobic polyvinylidene fluoride (PVDF) hollow fiber membranes used in the experiments were self-prepared by dry/wet phase inversion process. The membrane characteristics are shown in Table 1. The dry PVDF hollow fibers were assembled into a polyester tube (diameter (mm) din/dout = 15/20) with two UPVC T-tubes and two ends of the bundle of fibers were sealed with solidified epoxy resin to form a membrane module. The module had a total length of 240 mm and an effective length of 100 mm. The packing fraction of hollow fibers in the module was about 32%. The total effective area of the module was about 0.014 m2 based on the inner surface. Table 1 Membrane characteristics Parameter Value Mean pore diameter (μm) 0.25 OD/IDa (mm/mm) 1.20/0.90 Wall thickness (mm) 0.15 Porosity (%) 75.30 LEPwb (kPa) 150 a Outer diameter/inner diameter; b liquid entry pressure of water. 1.3 Experimental setup The schematic representation of DCMD setup is shown in Fig. 1. The hot salt solution as the feed liquid flowed co-currently through the lumen side of the fibers and the cold distillate flowed through the shell side using two rotameters (LZS-15, Yuyao Yinhuan Flowmeter, China) to adjust the flow rate. Both solutions were circulated in the membrane module by two magnetic pumps (MP-15RN, Shanghai Seisun Bumps, China). The feed temperature was controlled by a Pt-100 sensor and a heater connected to an external thermostat (XMTD- 2202, Yongshang Instruments, China). The temperature of cold distillate water was controlled by pumping the water through a spiral glass heat exchanger located in the constant temperature trough of the cooler (SDC-6, Nanjing Xinchen Biotechnology, China). The temperatures of both fluids were monitored at the inlet and outlet of the membrane module using four thermometers with an accuracy of ±0.1°C. The conductivity of the cold distillate was measured using an electric conductivity monitor (CM- 230A, Shijiazhuang Create Instrumentation Technologies, China). 1.4 Solute rejection test To investigate whether the hydrophobic PVDF hollow fiber membranes could be applied for desalination, the DCMD experiments with 0.10 mol/L NaCl, MgSO4 and CaCl2 aqueous solutions were conducted at pH 4.0 and 9.0 with the feed solution at 50°C and the cold distillate water at 20°C. The pH of the feed solution was adjusted by adding 0.1 mol/L HCl or 0.1 m

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

บทคัดย่อกลั่นเมมเบรนติดต่อโดยตรงนำไปใช้สำหรับการกำจัดฟลูออไรจากน้ำบาดาลกร่อยถูกตรวจสอบ เมมเบรนฟลูออไร Polyvinylidene ตนเองเตรียมการจัดแสดงการปฏิเสธสูงของตัวถูกละลายเกลืออนินทรี ซึมสูงสุด 35.6 กก. ฟลักซ์ / (m2 •ชั่วโมง) ที่ได้รับการแก้ปัญหาที่มีฟีดที่ 80 องศาเซลเซียสและน้ำกลั่นเย็นที่ 20 ° C ความเข้มข้นของอาหารไม่ได้มีผลกระทบต่อการไหลของการซึมผ่านและการปฏิเสธในฟลูออไร การตกตะกอนของ CaCO3 จะเกิดการอุดตันเวิ้งเส้นใยกลวงและเหม็นพื้นผิวเมมเบรนที่มีปัจจัยความเข้มข้นที่เพิ่มขึ้นเมื่อน้ำบาดาลธรรมชาติที่ถูกนำมาใช้เป็นอาหารโดยตรงซึ่งส่งผลให้ลดลงอย่างรวดเร็วในประสิทธิภาพโมดูล ปรากฏการณ์นี้ได้รับการลดลงโดยกรดของอาหาร ผลการทดลองแสดงให้เห็นว่าฟลักซ์ซึมและคุณภาพของการกลั่นที่ได้รับการเก็บรักษาไว้ก่อนที่จะมีเสถียรภาพปัจจัยที่มีความเข้มข้นถึง 5.0 กับน้ำใต้ดินกรดเป็นอาหาร ประสิทธิภาพโมดูลเมมเบรนเริ่มลดลงเมื่อค่อยๆฟียังคงมีความเข้มข้นซึ่งสามารถส่วนใหญ่ประกอบกับการก่อตัวของเงินฝาก CaF2 บนพื้นผิวเมมเบรน นอกจากนี้การทดลอง 300 ชั่วโมงการกำจัดอย่างต่อเนื่องของฟลูออไรกรดน้ำบาดาลได้ดำเนินการกับปัจจัยที่มีความเข้มข้น 4.0 ไหลซึมผ่านที่เก็บรักษาไว้ที่มั่นคงและฟลูออไรซึมไม่พบ.
คำสำคัญ: น้ำบาดาลกร่อย; การกำจัดฟลูออไร; กลั่นเมมเบรน ฝาก กรด
บทนำในหลายส่วนของภาคเหนือและภาคตะวันตกเฉียงเหนือของประเทศจีน, น้ำบาดาลเป็นน้ำกร่อยและมีมากกว่า 1.5 mg / L ฟลูออไร เป็นที่ทราบกันดีว่าฟลูออไรมากเกินไปในน้ำดื่มที่ทำให้เกิดผลกระทบที่เป็นอันตรายเช่น fluorosis ทันตกรรมและโครงกระดูก (Amor et al., 2001) องค์การอนามัยโลกได้กำหนดค่าคำแนะนำของ 1.5 มิลลิกรัม / ลิตรสำหรับลูออไรด์ในน้ำดื่มและน้ำดื่มจีนมาตรฐานจะได้รับการแก้ไขเพิ่มเติมถึง 1.0 มิลลิกรัม / ลิตร เนื่องจากความเสี่ยงถาวรกำจัดฟลูออไรจากน้ำที่มีเนื้อหาลูออไรด์สูงกลายเป็นสิ่งจำเป็น ปัจจุบันวิธีการที่ได้รับการพัฒนาสำหรับการกำจัดฟลูออไรจากการดื่มน้ำเป็นส่วนใหญ่การดูดซับ (ยางและ Dluhy 2002; Karthikeyan และ Elango 2009), ฝน, การแลกเปลี่ยนไอออน (Dieye, et al, 1998 (Mameri et al, 1998).. ปราสาทและ อัล, 2000) และกระบวนการเมมเบรน (Tahaikt et al, 2004;.. หูและดิ๊กสัน, 2006) ได้อย่างมีประสิทธิภาพลดฟลูออไรโดยการตกตะกอนต้องใช้จำนวนมากของสารเคมี กระบวนการนี้ยังสร้างปริมาณบางอย่างของตะกอนที่ต้องการการรักษาต่อไปก่อนที่จะทิ้งมันลงไปในสภาพแวดล้อม แม้ว่ากระบวนการแลกเปลี่ยนไอออนสามารถลบลูออไรด์ถึง 90% -95% ในขั้นตอนนี้จะปล่อยพิษ
สารเคมีที่ใช้ในการฟื้นฟูเรซินสู่สิ่งแวดล้อม (Qu et al., 2009) และได้รับการรักษาน้ำมีค่า pH ต่ำมากและสูง ระดับของคลอไรด์ (Meenakshi และ Maheshwari 2006) การดูดซับได้รับการพิจารณาเป็นเทคโนโลยีที่มีประสิทธิภาพมากที่สุดและมีผลบังคับใช้สำหรับการกำจัดฟลูออไรจากการดื่มน้ำ (Wu et al., 2007) เปิดใช้งานอลูมินา (Ghorai และกางเกง, 2004), ถ่าน (Muthukumaran et al., 1995) ถ่านกระดูก (Bhargava และ Killedar, 1992) ออกไซด์ (Raichur และซึ, 2001) และวัสดุที่ใช้ต้นทุนต่ำอื่น ๆ (C engeloglu et อัล., 2002;. Agarwal et al, 2003) ได้ถูกนำมาใช้เป็นตัวดูดซับฟลูออไร กระบวนการดูดซับสามารถลบลูออไรด์ในระดับความเข้มข้นที่ปลอดภัยและการรักษาที่มีประสิทธิภาพ อย่างไรก็ตามการกำจัดของฟลูออไรได้รับผลกระทบอย่างมากโดยอุณหภูมิความเป็นกรดด่างและปริมาณของตัวดูดซับ นอกจากนี้วิธีการนี้ต้องใช้กระบวนการฟื้นฟูหลังการดูดซับถูกหมดซึ่งอาจลดความสามารถในการดูดซึมของสารดูดซับ การ Reverse Osmosis (RO) และ nanofiltration (NF) สองความดันร่วมกันขับเคลื่อนกระบวนการเมมเบรนที่ใช้สำหรับการกำจัดฟลูออไร RO มีประสิทธิภาพจริงเพราะมันลดลงอย่างรวดเร็วเนื้อหาของเรื่องอนินทรีในน้ำ แต่เยื่อ RO โดยเฉพาะอย่างยิ่งความเสี่ยงที่จะปรับและเหม็นดังนั้นมันเป็นเรื่องยากมากที่จะรักษาไหลซึมผ่านคงที่ (Afonso et al., 2004) นอกจากนี้แรงดันสูงที่จำเป็นต้องมีในระบบของเยื่อซึ่งจะส่งผลในการเพิ่มขึ้นของค่าใช้จ่ายกลั่นน้ำทะเล (Hasson et al., 2001) ในฐานะที่เป็นกระบวนการ NF แม้ว่าความดันการทำงานอยู่ในระดับต่ำเพียง NF สามารถมั่นใจได้ว่าการลดลงของไอออน bivalent และมันก็ไม่เพียงพอที่จะได้รับการดื่มน้ำจากน้ำกร่อยที่มีจำนวนมากของไอออน monovalent รวมของแข็งที่ละลายในน้ำ (TDS) ของการซึมผ่านที่ได้รับกับกระบวนการนี้จะดีกว่าค่ามาตรฐาน (Walha et al., 2007) electrodialysis (ED) เป็นเทคโนโลยีเมมเบรนที่ขับเคลื่อนด้วยไฟฟ้าซึ่งมีผลบังคับกับการกำจัดฟลูออไรจากฟีดและไม่ไวต่อค่า pH หรือระดับความแข็ง เมื่อมีการใช้เทคโนโลยี ED สำหรับแปรค่าใช้จ่ายในการรักษาจะเกี่ยวข้องโดยตรงกับความเข้มข้น TDS ในอาหาร เทคโนโลยีนี้จะใช้ดีที่สุดในการรักษาน้ำกร่อยที่มีค่า TDS ถึง 4000 มิลลิกรัม / ลิตรและไม่ประหยัดความเข้มข้นที่สูงขึ้น TDS (Younos และ Tulou 2005) กลั่นเมมเบรน (MD) เป็นชนิดของกระบวนการแยกเมมเบรนที่ขับเคลื่อนด้วยความร้อนและมักจะใช้เมื่อน้ำเป็นองค์ประกอบหลักในปัจจุบันในการแก้ปัญหาอาหาร ฟลักซ์การซึมผ่านของเอ็มคือการขับเคลื่อนด้วยความแตกต่างของความดันไอผ่านเยื่อหุ้มชอบน้ำที่มีรูพรุนที่เกิดจากความแตกต่างของอุณหภูมิและการไล่ระดับสีองค์ประกอบของการแก้ปัญหาในชั้นที่อยู่ติดเขตแดนเมมเบรน ในระหว่างกระบวนการแมรี่แลนด์ของโซลูชั่นที่มีสารที่ไม่ระเหยเพียงไอน้ำสามารถโอนผ่านเมมเบรน ดังนั้นในทางทฤษฎีกระบวนการ MD ช่วยให้การผลิตน้ำบริสุทธิ์จากน้ำธรรมชาติ ในการเปรียบเทียบกับกระบวนการเมมเบรนดันขับเคลื่อน, แมรี่แลนด์เป็นน้อยขึ้นอยู่กับความเค็มเริ่มต้นของอาหารเช่นเดียวกับอัตราส่วนการปฏิเสธเกลือที่สูงขึ้น ในปีที่ผ่านมา, แมรี่แลนด์ได้รับการใช้สำหรับการกลั่นน้ำทะเล, การประมวลผลความเข้มข้นของน้ำผลไม้และพื้นที่อุตสาหกรรมอื่น ๆ (Gryta และ Karakulski 1999. Zakrzewska, et al, 2001) กลั่นเมมเบรนติดต่อโดยตรง (DCMD) คือการกำหนดค่าที่รู้จักกันดีของเอ็มซึ่งในอาหารและกลั่นจะถูกแยกออกโดยตรงจากน้ำเมมเบรน DCMD ถือเป็นออกแบบที่เรียบง่ายที่สุดและดูเหมือนจะเป็นสิ่งที่ดีที่สุดสำหรับการใช้งานเพราะการรวมตัวจะดำเนินการภายในโมดูลเมมเบรน วัตถุประสงค์หลักของงานนี้คือการศึกษาความเป็นไปได้ของการกำจัดฟลูออไรจากน้ำบาดาลกร่อยโดยกระบวนการ DCMD กับเมมเบรน PVDF ตนเองเตรียม ขั้นตอนการได้รับการตรวจสอบภายใต้อุณหภูมิอาหารที่แตกต่างกันอัตราการไหลและความเข้มข้นของฟลูออไรกิน กระบวนการ DCMD ถูกนำไปใช้ในการกำจัดฟลูออไรจากธรรมชาติน้ำบาดาลกร่อย ผลกระทบของกรดก่อนในประสิทธิภาพของกระบวนการในแง่ของความมั่นคงและการปฏิเสธฟลักซ์ได้รับการตรวจสอบยัง 1 วัสดุและวิธีการ 1.1 รีเอเจนต์และวิธีการวิเคราะห์สารเคมีที่ใช้ในการทดลองเป็นของเกรดน้ำยาวิเคราะห์ NaF ที่ได้รับจากการทำงานของสารเคมีในกรุงปักกิ่ง (จีน) ฟลูออไรทางออกที่ถูกจัดทำขึ้นโดยการละลาย NaF ด้วยน้ำปราศจากไอออนและการแก้ปัญหาอื่น ๆ ที่ถูกจัดทำขึ้นยังมีน้ำปราศจากไอออน การวิเคราะห์ F-, Cl-, SO4 2 และ PO4 3 ดำเนินการโดย chromatograph ไอออน (861, เมทโธรห์, วิตเซอร์แลนด์) ฟอสฟอรัสรวม (TP) และซิลิกาที่ละลายในน้ำได้รับการพิจารณาโดยใช้วิธีแอมโมเนียมโมลิบสเปกและวิธีการที่สีฟ้า hetropoly ตามลำดับ รวมอินทรีย์คาร์บอน (TOC) ถูกกำหนดโดยการวิเคราะห์ TOC (8000, ฟินิกซ์, สหรัฐอเมริกา) K + Na + Ca2 + และ Mg2 + ถูกวิเคราะห์โดยใช้ inductively คู่การปล่อยพลาสม่าอะตอม spectrosmetry (ICP-AES) (1200 Agilent สหรัฐอเมริกา) ด่างคาร์บอเนตและไบคาร์บอเนตถูกวัดโดยใช้วิธีการไตเตรทเป็นด่าง การนำอาหารที่ได้รับการวัดโดยใช้เครื่องวัดค่าการนำไฟฟ้า (CO150, HACH สหรัฐอเมริกา) 1.2 เมมเบรนและโมดูลเมมเบรนฟลูออไร Polyvinylidene ชอบน้ำ (PVDF) เยื่อเส้นใยกลวงที่ใช้ในการทดลองได้เตรียมตนเองโดยแห้ง / เปียกกระบวนการขั้นตอนการผกผัน ลักษณะเมมเบรนจะแสดงในตารางที่ 1 PVDF แห้งเส้นใยกลวงถูกประกอบลงในหลอดโพลีเอสเตอร์ (เส้นผ่าศูนย์กลาง (มม) ดินแดง / dout = 15/20) ที่มีสอง UPVC ท่อ T-และปลายทั้งสองข้างของเส้นใยที่ถูกปิดผนึกด้วย อีพอกซีเรซินแข็งในรูปแบบโมดูลเมมเบรน โมดูลที่มีความยาวรวม 240 มิลลิเมตรและความยาวที่มีประสิทธิภาพของ 100 มิลลิเมตร ส่วนบรรจุเส้นใยกลวงในโมดูลประมาณ 32% พื้นที่ที่มีประสิทธิภาพรวมของโมดูลประมาณ 0.014 m2 ขึ้นอยู่กับพื้นผิวด้านใน ตารางที่ 1 เมมเบรนลักษณะค่าพารามิเตอร์หมายถึงเส้นผ่าศูนย์กลางรูขุมขน (ไมครอน) 0.25 OD / ไอด้า (มม / mm) 1.20 / 0.90 ความหนาของผนัง (mm) 0.15 พรุน (%) 75.30 LEPwb (ปาสคาล) 150 เส้นผ่าศูนย์กลางรอบนอก / เส้นผ่าศูนย์กลางภายใน; ขดันเข้าของเหลวของน้ำ 1.3 การติดตั้งทดลองแผนผังแสดงของการติดตั้ง DCMD แสดงในรูป 1. สารละลายเกลือร้อนเป็นของเหลวอาหารไหลร่วมในขณะนี้ผ่านทางด้านลูเมนของเส้นใยและกลั่นเย็นไหลผ่านด้านข้างเปลือกใช้สอง Rotameters (LZS-15, หยูเหยา Yinhuan Flowmeter, จีน) เพื่อปรับอัตราการไหล ทั้งการแก้ปัญหาที่ได้รับการหมุนเวียนในโมดูลเมมเบรนสองปั๊มแม่เหล็ก (MP-15RN เซี่ยงไฮ้ Seisun กระแทก, จีน) อุณหภูมิฟีถูกควบคุมโดยเซ็นเซอร์ Pt-100 และเครื่องทำน้ำอุ่นที่เชื่อมต่อกับเทอร์โมภายนอก (XMTD- 2202 Yongshang เครื่องดนตรี, จีน) อุณหภูมิของน้ำกลั่นเย็นถูกควบคุมโดยการสูบน้ำผ่านกระจกเกลียวแลกเปลี่ยนความร้อนที่ตั้งอยู่ในแอ่งน้ำอุณหภูมิคงที่ของเย็น (SDC-6, หนานจิง Xinchen เทคโนโลยีชีวภาพจีน) อุณหภูมิของของเหลวทั้งสองได้รับการตรวจสอบที่ทางเข้าและทางออกของโมดูลเมมเบรนใช้สี่เครื่องวัดอุณหภูมิที่มีความถูกต้องของ± 0.1 ° C การนำของกลั่นเย็นวัดโดยใช้การตรวจสอบการนำไฟฟ้า (CM- 230A ฉือเจียจวงเทคโนโลยีสร้างวัดจีน) 1.4 การทดสอบการปฏิเสธตัวละลายเพื่อตรวจสอบว่า PVDF น้ำเยื่อเส้นใยกลวงสามารถนำไปใช้ในการกลั่นน้ำทะเล, การทดลอง DCMD กับ 0.10 โมล / ลิตรโซเดียมคลอไรด์, MgSO4 และสารละลาย CaCl2 ได้ดำเนินการที่ pH 4.0 และ 9.0 กับการแก้ปัญหาฟีดที่ 50 องศาเซลเซียสและ น้ำกลั่นเย็นที่ 20 ° C พีเอชของสารละลายอาหารที่ได้รับการปรับเพิ่ม 0.1 mol / L HCl หรือ 0.1 เมตร

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

บทคัดย่อ การติดต่อโดยตรงการกลั่นผ่านเยื่อแผ่นใช้สำหรับการกำจัดฟลูออไรด์จากน้ำกร่อย น้ำใต้ดินถูกตรวจสอบ ตนเองเตรียมเยื่อแผ่นแสดงการปฏิเสธีนฟลูออไรด์สูงของอนินทรีย์สารละลายเกลือ สูงสุดที่ซึมไหล 35.6 กก. / ( ตารางเมตร - ชั่วโมง ) ได้ด้วยสารละลายป้อนที่ 80 ° C และเย็นกลั่นน้ำที่ 20 องศาที่ความเข้มข้นมีผลต่อการแผ่ซ่านของฟลักซ์และปฏิเสธในฟลูออไรด์ การตกตะกอนของ CaCO3 จะอุดตัน inlets และพื้นผิวเมมเบรนเส้นใยกลวงเหม็นเพิ่มปัจจัยสมาธิเมื่อน้ำบาดาลธรรมชาติถูกใช้เป็นอาหารโดยตรง ซึ่งส่งผลให้เกิดการลดลงอย่างรวดเร็วในโมดูลประสิทธิภาพปรากฏการณ์นี้ถูกลง โดยกรดในอาหาร ผลการทดลองพบว่า ซึมไหล และคุณภาพของที่ได้กลั่นไว้มั่นคงก่อนปัจจัยความเข้มข้นสูงถึง 5.0 กับปรับน้ำเป็นอาหาร เมมเบรนโมดูลประสิทธิภาพเริ่มลดลงเรื่อย ๆเมื่อเลี้ยงต่อไปจะเข้มข้นซึ่งสามารถส่วนใหญ่เกิดจากการก่อตัวของเงินฝาก caf2 บนพื้นผิวของเยื่อแผ่น นอกจากนี้ , 300 ชั่วโมงต่อเนื่องการกำจัดฟลูออไรด์ทดลองปรับน้ำบาดาล ที่มีความเข้มข้นพบว่าปัจจัยที่ 4.0 , ซึมไหลก็มั่นคง และซึม ฟลูออไรด์ไม่พบ .
คำสำคัญ : น้ำกร่อย น้ำใต้ดิน กำจัดฟลูออไรด์ ; การกลั่นเยื่อทางฝาก ;
;แนะนำในหลายส่วนของภาคเหนือและภาคตะวันตกเฉียงเหนือจีน น้ำใต้ดินจะกร่อยและมีกว่า 1.5 มิลลิกรัมฟลูออไรด์ มันเป็นที่รู้จักกันดีว่าฟลูออไรด์ในน้ําดื่มมากเกินไปสาเหตุผลที่เป็นอันตรายเช่นทันตกรรมและฟันตกกระ ( มอร์ et al . , 2001 ) องค์การอนามัยโลกได้กำหนดแนวทางมูลค่า 15 มิลลิกรัม / ลิตร สำหรับฟลูออไรด์ในน้ำดื่มและจีนมาตรฐานน้ำดื่มนั้นได้รับการแก้ไขให้ 1.0 มก. / ล. เนื่องจากความเสี่ยงถาวร การกำจัดฟลูออไรด์จากน้ำที่มีปริมาณฟลูออไรด์สูงจะกลายเป็นสิ่งจำเป็น ปัจจุบันวิธีการที่พัฒนาสำหรับการกำจัดฟลูออไรด์ในน้ำดื่มเป็นหลัก การดูดซับ ( ยางและ dluhy , 2002 ; karthikeyan และ elango , 2009 ) , การตกตะกอน ( mameri et al . ,2541 ) , การแลกเปลี่ยนไอออน ( dieye et al . , 1998 ; กัซ et al . , 2000 ) และกระบวนการเมมเบรน ( tahaikt et al . , 2004 ; ฮู และดิกสัน , 2006 ) ได้อย่างมีประสิทธิภาพลดการตกตะกอนฟลูออไรด์ โดยต้องใช้จำนวนมากของสารเคมี กระบวนการนี้ยังสร้างปริมาณบางอย่างของตะกอน ซึ่งต้องการการรักษาต่อไป ก่อนจะทิ้งมันลงในสิ่งแวดล้อมแม้ว่ากระบวนการแลกเปลี่ยนไอออนฟลูออไรด์สามารถลบได้ถึง 90% - 95% , กระบวนการนี้จะปล่อยพิษ
สารเคมีที่ใช้ในยางงอกในสภาพแวดล้อม ( THE et al . , 2009 ) และน้ำที่มี pH ต่ำ และสูงมากระดับคลอไรด์ ( มีนา และแม่มเ วรี , 2006 )การดูดซับเป็น มีประสิทธิภาพมากที่สุด และใช้เทคโนโลยีการกำจัดฟลูออไรด์ในน้ำดื่ม ( Wu et al . , 2007 ) เปิดใช้งานอลูมินา ( ghorai และกางเกง , 2004 ) , คาร์บอน ( muthukumaran et al . , 1995 ) , ถ่านกระดูก ( bhargava และ killedar , 1992 ) , ออกไซด์ ( Raichur และ บาซู , 2001 ) และวัสดุต้นทุนต่ำอื่น ๆ ( C ¸ engeloglu et al . , 2002 ; กลางวัน et al . ,ˇ 2003 ) ได้ถูกใช้เป็นชนิดดูดซับ การดูดซับฟลูออไรด์สามารถลบออกเพื่อความปลอดภัยระดับความเข้มข้นและการรักษาที่มีประสิทธิภาพ อย่างไรก็ตาม การกำจัดฟลูออไรด์อย่างมากได้รับผลกระทบจากอุณหภูมิ ความเป็นกรดเป็นด่าง ปริมาณของตัวดูดซับ นอกจากนี้ วิธีนี้ต้องใช้กระบวนการฟื้นฟูหลังดูดซับได้หมดซึ่งอาจลดการดูดซึมความจุของการดูดซับ การ Reverse Osmosis ( RO ) และฟิลเตอร์ ( NF ) เป็นสองร่วมกันขับเคลื่อนกระบวนการเมมเบรน ความดันที่ใช้สำหรับการกำจัดฟลูออไรด์ โรเป็นจริงที่มีประสิทธิภาพเพราะมันอย่างมากช่วยลดปริมาณสารอนินทรีย์ในน้ำ แต่ RO เมมเบรนจะอ่อนไหวโดยเฉพาะอย่างยิ่งในการปรับและเหม็น ,ดังนั้นจึงเป็นเรื่องยากมากที่จะรักษาคงซึมไหล ( โซ et al . , 2004 ) นอกจากนี้ความดันสูงเป็นสิ่งจำเป็นในระบบเมมเบรน RO ซึ่งจะส่งผลในการเพิ่มขึ้นของต้นทุนแปร ( แฮสสัน et al . , 2001 ) สำหรับกระบวนการ NF , แม้ว่าความดันต่ำNF ก็ให้ลดไอออนไบวาเลนท์และมันไม่เพียงพอที่จะได้รับน้ำดื่มจากน้ำกร่อยซึ่งประกอบด้วยไอออนกัด . และปริมาณของแข็งละลายทั้งหมด ( TDS ) ในทำนองเดียวกับที่ได้กับกระบวนการนี้จะสูงกว่าค่า มาตรฐาน ( walha et al . , 2007 ) ซัลไฟด์ ( เอ็ด ) เป็นแรงผลักดันไฟฟ้าเมมเบรนเทคโนโลยีซึ่งมีผลกับการกำจัดฟลูออไรด์จากอาหาร และไม่ไวต่อ pH หรือระดับความแข็ง เมื่อใช้เทคโนโลยี ed การกลอกลูกตา ต้นทุนการรักษามีความสัมพันธ์โดยตรงกับความเข้มข้นของ TDS ในอาหารสัตว์ เทคโนโลยีนี้จะใช้ดีที่สุดในการรักษาน้ำกร่อยกับ TDS ถึง 4 , 000 มก. / ล. และไม่ประหยัดสำหรับความเข้มข้นสูง ( TDS และ younos ถู่โหล , 2005 )การกลั่นแบบเมมเบรน ( MD ) เป็นชนิดของเยื่อซึ่งขับเคลื่อนกระบวนการแยกและมักจะใช้เมื่อน้ำเป็นส่วนประกอบหลักอยู่ในอาหารโซลูชั่น ที่ซึมไหลของ MD คือขับเคลื่อนโดยความแตกต่างของความดันไอข้ามเยื่อพรุน hydrophobic ที่เกิดจากความแตกต่างของอุณหภูมิ และการไล่ระดับสีองค์ประกอบโซลูชันในขอบเขตชั้นติดกันเมมเบรนในระหว่างกระบวนการของการแก้ปัญหากับ MD ไม่ระเหยตัวถูกละลาย แต่ไอน้ำสามารถโอนผ่านเยื่อแผ่น ดังนั้น ในทางทฤษฎี กระบวนการ MD ช่วยการผลิตน้ำบริสุทธิ์จากแหล่งน้ำธรรมชาติ ในการเปรียบเทียบกับแรงดันขับเคลื่อนกระบวนการเยื่อแผ่น MD น้อยขึ้นอยู่กับความเค็มของอาหารเริ่มต้นเช่นเดียวกับการปฏิเสธสูงกว่าเกลือ อัตราส่วน ใน ปี ล่าสุดMD ได้ถูกใช้สำหรับกระบวนการแยกเกลือออกจากน้ำ การแปรรูปน้ำผลไม้เข้มข้นและพื้นที่อุตสาหกรรมอื่น ๆ ( gryta และ karakulski , 1999 ; zakrzewska et al . , 2001 ) การกลั่นแบบติดต่อโดยตรง ( dcmd ) ที่ดีที่สุดที่รู้จักกันในการตั้งค่าของ MD ซึ่งในอาหารและกลั่นโดยตรงแยกด้วยเยื่อแผ่น ) .dcmd ถือเป็นการออกแบบที่ง่ายที่สุดและดูเหมือนจะดีที่สุดสำหรับการประยุกต์ใช้เนื่องจากการควบแน่นจะดำเนินการภายในเยื่อของโมดูล วัตถุประสงค์หลักของงานวิจัยนี้คือ เพื่อศึกษาความเป็นไปได้ในการบำบัดฟลูออไรด์จากน้ำ โดยกระบวนการ dcmd กร่อยด้วยตนเองเตรียมเมมเบรน PVDF . กระบวนการตรวจสอบภายใต้อุณหภูมิที่เลี้ยงต่าง ๆอัตราการไหลและกินฟลูออไรด์ . กระบวนการ dcmd มาใช้ในการบำบัดฟลูออไรด์จากน้ำกร่อยธรรมชาติ ผลของกรดก่อนในกระบวนการปฏิบัติงาน ในแง่ของความมั่นคงค่าฟลักซ์และถูกสอบสวน 1 วัสดุและวิธีการสำหรับสารเคมีและวิธีการวิเคราะห์สารเคมีที่ใช้ในการทดลองวิเคราะห์สารเคมีเกรดกลุ่มงานเคมี ได้จากปักกิ่ง ( จีน ) ฟลูออไรด์ในสารละลายที่เตรียมโดยละลายด้วยน้ำคล้ายเนื้อเยื่อประสานกลุ่ม และโซลูชั่นอื่น ๆได้ถูกเตรียมขึ้นด้วยคล้ายเนื้อเยื่อประสานน้ำ การวิเคราะห์ของ F − , Cl − 2 , − 3 − po4 ปา และมีการปฏิบัติโดยโครมาโตกราฟ ( ตน metrohm , สวิตเซอร์แลนด์ )ฟอสฟอรัสทั้งหมด ( TP ) และซิลิกาที่ละลายสารละลายแอมโมเนียมโมลิบเดต ) โดยใช้วิธีและวิธีการ hetropoly สีน้ำเงิน ตามลำดับ อินทรีย์คาร์บอนทั้งหมด ( TOC ) ถูกกำหนดโดยวิเคราะห์ TOC ( 8000 , Phoenix , สหรัฐอเมริกา ) K , Na , แคลเซียม และ mg2 วิเคราะห์ข้อมูลโดยใช้การอุปนัยพลาสมาอะตอมคู่ spectrosmetry ( เทคนิค ) ( 1200 , Agilent , USA ) ค่าความเป็นด่างคาร์บอเนตและไบคาร์บอเนตได้ถูกวัดโดยใช้เครื่องวัดที่มีวิธีการ ค่าการนำไฟฟ้าของอาหารถูกวัดโดยใช้เครื่องวัดค่าการนำไฟฟ้า ( co150 HACH , USA ) 1.2 เยื่อเซลล์และโมดูลีนฟลูออไรด์ ( PVDF ) เยื่อเมมเบรนเส้นใยกลวง ) ที่ใช้ในการทดลองคือ ตนเองเตรียมโดยกระบวนการขั้นตอนการเปียก / แห้งลักษณะเป็นเยื่อแผ่นแสดงดังตารางที่ 1 แห้งของเส้นใยกลวง PVDF ประกอบท่อโพลีเอสเตอร์ ( เส้นผ่านศูนย์กลาง ( มม. ) ดิน / dout = 15 / 20 ) กับสอง uPVC และ t-tubes สองปลายของมัดของเส้นใยถูกผนึกด้วยอีพ็อกซี่เรซิ่นหล่อรูปแบบโมดูล โมดูลมีความยาวทั้งหมด 240 มม. และความยาวประสิทธิผลของ 100 มม.บรรจุเศษเส้นใยกลวงในโมดูลประมาณ 32 % พื้นที่ที่มีประสิทธิภาพรวมของโมดูลประมาณ 0.014 M2 ตามพื้นผิวภายใน ตารางที่ 1 ค่าพารามิเตอร์เยื่อลักษณะรูพรุนเฉลี่ยเส้นผ่าศูนย์กลาง ( μ M ) 0.25 OD / ไอด้า ( มม. / มม. ) ความหนา ( มม. ) 0.15 1.20/0.90 ผนังพรุนร้อยละ 75.30 lepwb ( KPA ) 150 เส้นผ่านศูนย์กลาง / ขนาดเส้นผ่านศูนย์กลางรอบนอก 2 รายการของเหลวความดันของน้ำ 1 .3 ทดลองตั้งค่าการแสดงแผนผังของ dcmd ติดตั้งแสดงไว้ในรูปที่ 1 ร้อน สารละลายเกลือเป็นอาหารเหลวไหล Co ขณะนี้ผ่านด้านภายในของเส้นใยและกลั่นเย็นไหลผ่านฝั่งเปลือกใช้สอง rotameters ( lzs-15 Yuyao yinhuan FLOWMETER , จีน ) เพื่อปรับอัตราการไหลทั้งโซลูชั่นหมุนเวียนในโมดูลเมมเบรนโดยสองแม่เหล็ก ปั๊ม ( mp-15rn , เซี่ยงไฮ้ seisun กระแทก , จีน ) อาหาร อุณหภูมิถูกควบคุมโดย pt-100 เซ็นเซอร์และเครื่องเชื่อมต่อกับอุณหภูมิภายนอก ( xmtd - 2202 , yongshang เครื่องมือ , จีน )อุณหภูมิของน้ำกลั่นเย็นถูกควบคุมโดยการสูบน้ำผ่านเกลียวแก้วเครื่องแลกเปลี่ยนความร้อนแบบอุณหภูมิคงที่อยู่ในรางของเย็น ( sdc-6 จิง xinchen เทคโนโลยีชีวภาพ , จีน ) อุณหภูมิของของเหลวที่ถูกทั้งขาเข้า ขาออกของเมมเบรนแบบใช้สี่โมดูลที่มีความถูกต้องของ± 0.1 องศาค่าการนำไฟฟ้าของกลั่นเย็นการวัดการนำไฟฟ้าตรวจสอบ ( เซนติเมตร - 230A ฉือเจียจวงสร้างเทคโนโลยีวัดจีน ) 1.4 การปฏิเสธการทดสอบเพื่อตรวจสอบว่าโครงสร้างเมมเบรนเส้นใยกลวง PVDF ) สามารถใช้กลอกลูกตา , dcmd การทดลองกับ 0.10 mol / L NaCl MgSO4 ใ และผลิตสารละลายทดสอบที่ pH 4 และ 90 ด้วยสารละลายป้อน 50 ° C และเย็นกลั่นน้ำที่ 20 องศา ค่า pH ในสารละลายป้อนจะปรับเพิ่ม 0.1 โมลต่อลิตรความเข้มข้น 0.1 M HCl หรือ