4.4. Preheated air and elevated pre

4.4. Preheated air and elevated pressure experiments
The combined effect of both preheated inlet air and elevated
combustor pressure is now presented. The focus here was to evaluate
the performance of the combustor under both conditions and
obtain data from which the performance of the combustor at higher
pressures can be extrapolated. It is anticipated that combining
both high temperature and elevated pressure will significantly increase
NO emissions while simultaneously cause a dramatic decrease
of CO emission.
The experimental emissions data obtained from the combustor
were as expected; NO emission increased due to the accelerated
chemical kinetics and increased temperature. However, CO emission
decreased dramatically which is a highly desirable. One very
favorable outcome was the ability to sustain the flame at lower
equivalence ratio as compared to the previously discussed conditions.
Such extension of the lean flammability limit enabled the
combustor to run at an equivalence ratio down to 0.5 without having
incomplete combustion (presenting with significantly increased
emission of CO emission). Fig. 12 shows a comparison for NO and
CO emission under current conditions as compared to the previous
conditions for non-premixed combustion case. A trend similar to
that discussed earlier was demonstrated, wherein NO emission
increased while CO emission decreased. Under preheated air and
elevated temperature conditions, the combustor demonstrated
emissions as low as 10 PPM NO and 8 PPM CO for non premixed
combustion at a heat release intensity of 22.5 MW/m3-atm.
Fig. 13 shows a comparison for NO and CO emission under preheated
air and elevated pressure conditions and compared to the
previously discussed conditions for premixed combustion case.
The trend demonstrated for non-premixed combustion case was
found for the premixed case. The more favorable operational point
was found to be at an equivalence ratio of 0.6 and a heat release
intensity of 27 MW/m3-atm yielding emissions as low as 5 PPM
NO and 8 PPM CO.
The radical intensity distribution of OH chemiluminescence
showed that the reaction zone is again in the shape of a crescent
formed opposite to fuel injection point for the non-premixed combustion
case and found to be near to the region opposite to air/fuel
injection point for premixed combustion. The results showed a decrease
in OH intensity with a decrease in equivalence ratio. Fig. 14
shows the OH chemiluminescence intensity distribution for the
extended axial exit arrangement under the discussed conditions.
Note that the intensity scale is different than that used in Fig. 5
due to the increased OH intensity with preheated combustion air.

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

4.4. ต่ำอากาศและทดลองความดันสูงผลรวมของทั้งสองต่ำทางเข้าของอากาศและยกระดับขณะนี้มีแสดงความดัน combustor ที่นี่คือการ ประเมินประสิทธิภาพของ combustor ภายใต้เงื่อนไขทั้งสอง และรับข้อมูลซึ่งประสิทธิภาพของ combustor ที่สูงกว่าแรงดันสามารถถูก extrapolated จึงคาดว่าการรวมอุณหภูมิสูงและความดันสูงจะเพิ่มขึ้นอย่างมีนัยสำคัญไม่ปล่อยในขณะที่เวลาเดียวกันทำให้เกิดการลดลงอย่างมากของการปล่อยก๊าซ COทดลองปล่อยข้อมูลที่ได้รับจากใน combustorได้ตามที่คาดไว้ ไม่ปล่อยก๊าซเพิ่มขึ้นเนื่องจากการเร่งจลนพลศาสตร์เคมีและอุณหภูมิที่เพิ่มขึ้น อย่างไรก็ตาม การปล่อยก๊าซ COลดลงอย่างมากซึ่งเป็นที่ต้องการเป็นอย่างมาก หนึ่งมากผลอันเป็นความสามารถในการรักษาเปลวไฟที่ต่ำอัตราส่วนเทียบเท่าเมื่อเทียบกับเงื่อนไข discussed ก่อนหน้านี้เช่นขยายวงเงิน flammability แบบ lean ที่เปิดใช้งานการcombustor จะเรียกใช้ในอัตราเทียบเท่าลงไป 0.5 ไม่เผาไหม้ไม่สมบูรณ์ (นำเสนอมีมากเพิ่มขึ้นไอเสียปล่อยก๊าซ CO) Fig. 12 แสดงการเปรียบเทียบไม่มี และปล่อยก๊าซ CO ภายใต้เงื่อนไขปัจจุบันเมื่อเทียบกับก่อนหน้าเงื่อนไขสำหรับกรณีเผาไหม้ไม่หยด แนวโน้มที่คล้ายกับที่กล่าวถึงก่อนหน้านี้ถูกแสดง นั้นไม่ปล่อยก๊าซเพิ่มขึ้นในขณะที่ลดการปล่อยก๊าซ CO ภายใต้อากาศที่ต่ำ และสภาพอุณหภูมิสูง combustor จะแสดงemissions as low as 10 PPM NO and 8 PPM CO for non premixedcombustion at a heat release intensity of 22.5 MW/m3-atm.Fig. 13 shows a comparison for NO and CO emission under preheatedair and elevated pressure conditions and compared to thepreviously discussed conditions for premixed combustion case.The trend demonstrated for non-premixed combustion case wasfound for the premixed case. The more favorable operational pointwas found to be at an equivalence ratio of 0.6 and a heat releaseintensity of 27 MW/m3-atm yielding emissions as low as 5 PPMNO and 8 PPM CO.The radical intensity distribution of OH chemiluminescenceshowed that the reaction zone is again in the shape of a crescentformed opposite to fuel injection point for the non-premixed combustioncase and found to be near to the region opposite to air/fuelinjection point for premixed combustion. The results showed a decreasein OH intensity with a decrease in equivalence ratio. Fig. 14shows the OH chemiluminescence intensity distribution for theextended axial exit arrangement under the discussed conditions.Note that the intensity scale is different than that used in Fig. 5due to the increased OH intensity with preheated combustion air.

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

4.4 อากาศอบอุ่นและการทดลองความดันสูงผลรวมของอากาศที่ไหลเข้าทั้งอบอุ่นและยกระดับความดันเตาเผาจะถูกนำเสนอในขณะนี้ มุ่งเน้นที่นี่คือการประเมินประสิทธิภาพการทำงานของเตาเผาภายใต้เงื่อนไขที่ทั้งสองและได้รับข้อมูลจากการที่ประสิทธิภาพการทำงานของเตาเผาที่สูงขึ้นแรงกดดันสามารถคาดเดา ซึ่งคาดว่าการรวมทั้งอุณหภูมิสูงและความดันสูงจะเพิ่มขึ้นอย่างมีนัยสำคัญการปล่อยก๊าซNO ขณะเดียวกันทำให้เกิดการลดลงอย่างมากของการปล่อยก๊าซCO. ข้อมูลการปล่อยก๊าซที่ได้จากการทดลองเผาก็เป็นไปตามคาด ไม่มีการปล่อยก๊าซเพิ่มขึ้นเนื่องจากการเร่งจลนพลศาสตร์เคมีและอุณหภูมิที่เพิ่มขึ้น อย่างไรก็ตามการปล่อยก๊าซคาร์บอนไดออกไซด์ลดลงอย่างมากซึ่งเป็นที่ต้องการอย่างมาก หนึ่งมากผลดีก็คือความสามารถในการรักษาเปลวไฟที่ต่ำกว่าอัตราส่วนที่สมดุลเมื่อเทียบกับเงื่อนไขที่กล่าวไว้ก่อนหน้านี้. ขยายดังกล่าวของขีด จำกัด การติดไฟยันเปิดใช้งานเตาเผาที่จะทำงานในอัตราส่วนสมมูลลงไป0.5 โดยไม่ต้องมีการเผาไหม้ที่ไม่สมบูรณ์(ที่มาด้วยอย่างมีนัยสำคัญ เพิ่มขึ้นการปล่อยปล่อยก๊าซCO) มะเดื่อ. 12 แสดงการเปรียบเทียบสำหรับ NO และการปล่อยก๊าซCO ภายใต้เงื่อนไขในปัจจุบันเมื่อเทียบกับก่อนหน้านี้เงื่อนไขสำหรับกรณีการเผาไหม้ที่ไม่ผสม มีแนวโน้มที่คล้ายกับที่กล่าวก่อนหน้านี้ได้แสดงให้เห็นในประเด็นการปล่อยไม่เพิ่มขึ้นในขณะที่การปล่อยก๊าซคาร์บอนไดออกไซด์ลดลง ภายใต้อากาศอบอุ่นและสภาพที่มีอุณหภูมิสูงที่เตาเผาแสดงให้เห็นถึงการปล่อยมลพิษต่ำเป็น10 PPM NO และ 8 PPM CO ไม่ใช่ผสมการเผาไหม้ที่ความเข้มการปล่อยความร้อน22.5 เมกะวัตต์ / m3-ตู้เอทีเอ็ม. รูป 13 แสดงให้เห็นถึงการเปรียบเทียบและไม่มีการปล่อยก๊าซ CO ภายใต้การอุ่นอากาศและสภาพความดันสูงและเมื่อเทียบกับเงื่อนไขที่กล่าวไว้ก่อนหน้านี้สำหรับกรณีการเผาไหม้ผสม. แนวโน้มแสดงให้เห็นถึงกรณีการเผาไหม้ที่ไม่ได้รับการผสมพบกรณีผสม จุดในการดำเนินงานที่ดีขึ้นพบว่าในอัตราส่วนสมมูล 0.6 และปล่อยความร้อนความรุนแรงของ27 เมกะวัตต์ / m3-ตู้เอทีเอ็มยอมปล่อยมลพิษต่ำเป็น 5 PPM NO และ 8 PPM CO. การกระจายความเข้มรุนแรงของ OH? chemiluminescence แสดงให้เห็นว่าโซนปฏิกิริยาเป็นอีกครั้งในรูปของพระจันทร์เสี้ยวที่เกิดขึ้นตรงข้ามกับจุดเชื้อเพลิงฉีดสำหรับการเผาไหม้ที่ไม่ผสมกรณีและพบว่าจะอยู่ใกล้ตรงข้ามภูมิภาคเพื่ออากาศ/ เชื้อเพลิงจุดฉีดสำหรับการเผาไหม้ผสม ผลการศึกษาพบการลดลงใน OH? ความรุนแรงกับการลดลงในอัตราส่วนสมมูล มะเดื่อ. 14 แสดงให้เห็น OH? chemiluminescence กระจายความเข้มสำหรับการจัดเรียงออกจากแกนขยายภายใต้เงื่อนไขที่กล่าว. โปรดทราบว่าระดับความรุนแรงที่แตกต่างกันกว่าที่ใช้ในรูป 5 เนื่องจากการเพิ่มขึ้น OH? ความรุนแรงที่มีการเผาไหม้อากาศอบอุ่น

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

4.4 . เตาอบอากาศและการทดลองแรงดันสูง
ผลรวมของทั้งเตาอบลมร้อนเตาเผาและยกระดับ
ความดันคือตอนนี้นำเสนอ มุ่งเน้นที่นี่คือเพื่อประเมินประสิทธิภาพของเตาเผาภายใต้

ทั้งเงื่อนไขและได้รับข้อมูลจากที่ประสิทธิภาพของเตาเผาที่แรงกดดันสูง
สามารถคาดการณ์ไว้ . ซึ่งคาดว่ารวม
อุณหภูมิสูงและความดันสูง ทั้งจะเพิ่มการปล่อยไม่มีสาเหตุในขณะที่พร้อมกัน

การลดลงอย่างมากของการปล่อยก๊าซ CO .
คนข้อมูลที่ได้จากเตาเผา
เป็นตามที่คาดไว้ ไม่มีมลพิษเพิ่มขึ้น เนื่องจากการเร่ง
จลนพลศาสตร์เคมีและเพิ่มอุณหภูมิ อย่างไรก็ตาม บริษัท ลดลงอย่างมาก ซึ่งเป็นสารมลพิษ
สูงที่พึงประสงค์ หนึ่งมาก
ผลดีคือความสามารถในการรักษาเปลวไฟที่ลด
ค่า ( เมื่อเทียบกับก่อนหน้านี้ที่กล่าวถึงเงื่อนไข เช่น จำกัดการขยาย

ห้องยันงานวิ่งที่เทียบเท่าอัตราส่วนลง 0.5 โดยไม่มีการเผาไหม้ที่ไม่สมบูรณ์ ( เสนอด้วย

ปล่อย CO เพิ่มขึ้นปล่อย ) รูปที่ 12 แสดงการเปรียบเทียบสำหรับไม่และ
การปล่อย CO ภายใต้เงื่อนไขในปัจจุบันเมื่อเทียบกับเงื่อนไขก่อนหน้า
ไม่ใช่เผาไหม้ผสมกรณี แนวโน้มที่คล้ายกัน

ที่กล่าวถึงก่อนหน้านี้แสดงให้เห็นถึงอัตราการปล่อยมลพิษที่เพิ่มขึ้นในขณะที่
CO ลดลง ภายใต้อากาศและอุณหภูมิเตาอบสูง
,
ห้องแสดงการเป็นต่ำเป็น 10 ส่วนในล้านส่วน และ 8 ppm Co
ไม่ผสมการเผาไหม้ที่ปล่อยความร้อน ความเข้มของ 22.5 เมกะวัตต์ / m3 ตู้
รูปที่ 13 แสดงการเปรียบเทียบและการตั้งสำหรับไม่จำกัดภายใต้อากาศและสภาพความดันสูง

และเมื่อเทียบกับก่อนหน้านี้กล่าวถึงเงื่อนไขพื้นฐานการเผาไหม้กรณี .
แนวโน้มแสดงไม่ใช่พื้นฐานการเผาไหม้คดี
หาผสมกรณี ยิ่งดี จุดปฏิบัติการ
พบว่า อยู่ที่ค่า ( 0.6 และปล่อยความร้อน
เข้ม 27 MW / m3 ตู้ที่มีการปล่อยต่ำกว่า 5 ppm และ 8 ppm .

ไม่หัวรุนแรงเข้มกระจายโอ้  นโยบายแรงงาน
พบว่าปฏิกิริยา โซน อีกครั้งในรูปของเสี้ยว
เกิดขึ้นตรงข้ามกับเชื้อเพลิงจุด ฉีดไม่ผสมการเผาไหม้
คดีและพบว่าอยู่ใกล้กับเขตตรงข้ามจุด / ฉีดเชื้อเพลิง
อากาศสำหรับการเผาไหม้มื้ออาหาร . พบการลดลงในความโอ 
กับการลดลงในอัตราส่วนสมมูล รูปที่ 14
แสดงโอ้  นโยบายแรงงานเข้มกระจาย
ขยายออกจัดแกนภายใต้กล่าวถึงเงื่อนไข .
หมายเหตุว่า ความรุนแรงขนาดต่างจากที่ใช้ในรูปที่ 5
เนื่องจากการเพิ่มขึ้นของโอ  เข้มกับเตาอบอากาศเผาไหม้