In the process being considered (Fi

In the process being considered (Fig. 1) electricity is produced from coal. Coal is partially oxidized with oxygen and mixed with steam in an entrained flow gasifier. A cryogenic air separation unit produces the oxygen. Produced synthesis gas is quenched with approximately the half mass of dedusted cool raw synthesis gas. The quenched gas passes through heat recovery exchangers generating high and intermediate pressure steam. Raw synthesis gas is then purified in the gas treatment section: the halogen impurities and remained fine particles are eliminated by water washing in a ventury gas-scrubber apparatus. After washing, the gas still contains acid gases, sulfur compounds as H2S, COS and traces of CS2 and mercaptans. H2S is removed in an MDEA unit. The clean synthesis gas is saturated with water and diluted with nitrogen coming from air separation unit before feeding the combined cycle; the combustion turbine is based on a 94.3 KWU model. An international standard coal is considered as feed fuel and ISO conditions are taken into account for ambient air pressure, temperature and relative humidity (1.013 bar, 15 C, 60% RH). Study of the existing IGCC modified for a precombustion CO2 removal, is performed with an EDF model, based on the existing plant. Particular attention was taken for the choice of thermodynamic models. A simple equation of state, Soave Redlich Kwong is chosen for the synthesis gas and the flue gas, but the thermodynamic model ‘Steamnbs’ (based on the 1984 NBS/NRC steam table correlation for thermodynamic properties and International Association for Properties of Steam IAPS for the transport properties) is used for pure water and steam, and the Electrolyte Non Random Two Liquid model for the aqueous electrolyte system. The Redlich Kwong Soave equation of state, with the Holderbaum and Gmehling mixing rule [8] is chosen for CO2 capture process. The calculation of the activity coefficient model is done by Uniquac for which the interaction parameters are fitted on measured data from the literature [9]. The CO2–methanol equilibrium [9,10] was studied and modeled to optimize the methanol losses calculation in the CO2 stream leaving the desorption column. We also studied the H2–methanol equilibrium in order to improve the calculation of the hydrogen losses by co-absorption with CO2 in the solvent [11]. The simulation of the absorption and desorption is performed with a rigorous distillation column model. In this work, the base case process is modified in order to achieve carbon dioxide capture before the combustion turbine, Fig. 1, but great modifications of the existing IGCC were avoided. Indeed the existing sulfur removal unit is not modified, (chemical absorption with an MDEA process), and the shift conversion is added downstream so that the acid gas (H2S stream to the Claus plant) composition was unchanged for the pure sulfur production. Synthesis gas coming out of the desulfuration unit consists mainly of carbon monoxide (60 mol%) and hydrogen (26 mol%). Carbon monoxide has to be converted to carbon dioxide before the CO2 separation. Vapor consumption for the water shift reactions requires an excess of steam. Three reactors in series are necessary to achieve high rate of conversion, a minimum temperature of 270 C is necessary at the inlet of the first reactor. As the conversion is highly exothermic, according to the following reaction CO þ H2O ! CO2 þ H2 þ 41:6 kJ=mol, a cooler is necessary after each reactor. The coolers produce intermediate pressure steam, which is added to the intermediate pressure steam produced by the combined cycle heat recovery system. Shift conversion and combined cycle are fully integrated (the shift conversion produces a less amount of intermediate pressure steam than it consumes). CO2 separation process by physical absorption on methanol is based on published process description [12,13]. Synthesis gas is fed at the bottom of the absorption column, and the lean regenerated methanol is fed at the top of the column. The absorption temperature is about 30 C, and the pressure close to 24 bars. The rich solvent coming out the absorption column is flashed in an intermediate pressure tank (10 bars), the overhead gas is recycled to the absorption column. The loaded solvent enters a low-pressure flash tank (1.4 bars) before being thermally regenerated in a desorption column. Separated CO2 is compressed and cooled in order to meet the storage and transport over supercritical conditions (150 bars, 37 1C). Other issues concern the integration of steam and saturated water streams and utilities in the process. Low pressure steam consumed for the thermal regeneration is coming from the combined cycle and the low pressure condensate is coming back to the feed water tank in the combined cycle. The refrigeration needed for the physical absorption is calculated through the power consumption of the compressor of the refrigerating machine. Methanol flow rate is optimized to perform CO2 separation with a minimum of steam consumption in the thermal regeneration. Solvent regeneration column is calculated for each case. In fact, for each case residual A CO2 concentration is determined in the lean solvent in order to be compatible with the required CO2 purity at the top of the absorption column. A low operating temperature of 30 C is chosen in order to minimize solvent losses and to maximize carbon dioxide solubility. Combustion of hydrogen rich fuel gas in gas turbines leads to the necessity for the synthesis gas to be diluted in order to reduce the production of NOx, Audus [14]. Thus, after saturation with water and dilution with nitrogen, hydrogen rich fuel gas has a too high heating value compared to the design conditions of the turbine. Fuel gas has to be diluted with intermediate pressure steam. Turbine inlet temperature (TIT) is kept the same (1120 C) as for the gas turbine design conditions, and air flow rate is adjusted in order to maintain the flue gas temperature at the exit of the gas turbine (539 C). Compared to the base case without CO2 capture, coal flow rate has been increased until the design condition of the combustion turbine. Indeed, the synthesis gas flow at the inlet of the turbine is proportional to square root of temperature; design value at the turbine inlet was set to 1120 C. In the simulations, all the steam flow rates are bled from appropriate part of the combined cycle, and thermal balance of the feed water flash tank is performed.

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

ในกระบวนการพิจารณา (Fig. 1) เป็นผลิตไฟฟ้าจากถ่านหิน ถ่านหินถูกออกซิไดซ์ ด้วยออกซิเจนบางส่วน และผสมกับไอน้ำในการ gasifier ฟองไหล หน่วยแยก cryogenic เครื่องสร้างออกซิเจน ผลิตแก๊สสังเคราะห์เป็น quenched ด้วยประมาณครึ่งมวลของ dedusted เย็นวัตถุดิบสังเคราะห์ก๊าซ ก๊าซ quenched ผ่านแลกเปลี่ยนกู้คืนความร้อนที่สร้างไอน้ำความดันสูง และระดับกลาง ก๊าซสังเคราะห์วัตถุดิบแล้วบริสุทธิ์ในส่วนรักษาก๊าซ: ฮาโลเจนสิ่งสกปรกและละอองก่อนหน้าออกจากน้ำที่ซักผ้าในเครื่องแก๊สเครื่องขัด ventury หลังจากซักผ้า ก๊าซยังประกอบด้วยก๊าซกรด สารประกอบกำมะถันเป็นไข่เน่า COS แล้วสืบค้นกลับของ mercaptans และ CS2 ไข่เน่าจะถูกเอาออกในหน่วย MDEA ก๊าซสังเคราะห์สะอาดอิ่มตัว ด้วยน้ำ และผสมกับไนโตรเจนที่มาจากหน่วยแยกอากาศก่อนอาหารรอบรวม กังหันเผาไหม้ขึ้นอยู่กับแบบ KWU 94.3 มีถ่านหินมาตรฐานนานาชาติถือว่าเป็นอาหารเชื้อเพลิง และเงื่อนไข ISO พิจารณาสภาวะอากาศความดัน อุณหภูมิ และความชื้นสัมพัทธ์ (1.013 บาร์ 15 C, 60% RH) ศึกษา IGCC อยู่ปรับเปลี่ยนสำหรับการกำจัด CO2 precombustion จะดำเนินการกับแบบจำลอง EDF ตามโรงงานที่มีอยู่ ความสนใจโดยเฉพาะถูกใช้สำหรับหลากหลายรุ่นขอบ สมการง่าย ๆ ของรัฐ Soave Redlich ก่วงหัวเลือกน้ำมันสังเคราะห์และก๊าซชำระล้างกรด แต่ใช้น้ำบริสุทธิ์ และอบไอน้ำ และแบบอิเล็กโทรไม่ใช่สุ่มสองสภาพคล่องในระบบอิเล็กโทรอควีรุ่นขอบ 'Steamnbs' (ตามความสัมพันธ์ตารางไอน้ำ ไซด์/NRC 1984 สำหรับคุณสมบัติทางอุณหพลศาสตร์และสมาคมระหว่างประเทศสำหรับคุณสมบัติของไอน้ำ IAPS คุณสมบัติขนส่ง) เลือกสมการ Redlich ก่วงหัว Soave รัฐ Holderbaum และ Gmehling ผสมกฎ [8] ในกระบวนการจับ CO2 การคำนวณของแบบจำลองสัมประสิทธิ์กิจกรรมเสร็จ โดย Uniquac ซึ่งติดตั้งพารามิเตอร์การโต้ตอบข้อมูลวัดจากวรรณคดี [9] สมดุล CO2-เมทานอล [9,10] ได้ศึกษา และสร้างแบบจำลองเพื่อเพิ่มประสิทธิภาพการคำนวณขาดทุนเมทานอลในกระแส CO2 ออกจากคอลัมน์ desorption เรายังศึกษาสมดุล H2 – เมทานอลเพื่อปรับปรุงการคำนวณการสูญเสียไฮโดรเจน โดยการดูดซึมร่วมกับ CO2 ในตัวทำละลาย [11] การจำลองของการดูดซึมและการ desorption จะดำเนินการกับแบบคอลัมน์กลั่นอย่างเข้มงวด ในงานนี้ มีการปรับเปลี่ยนกระบวนการกรณีพื้นฐานเพื่อให้บรรลุการจับก๊าซคาร์บอนไดออกไซด์ก่อนเผาไหม้กังหัน Fig. 1 แต่ปรับเปลี่ยนดี IGCC อยู่ก็หลีกเลี่ยง แน่นอนหน่วยกำจัดกำมะถันที่มีอยู่ไม่มี แก้ไข, (สารเคมีดูดซึม ด้วยกระบวนการ MDEA), และการเปลี่ยนแปลงเพิ่มน้ำเพื่อให้กรดแก๊ส (ไข่เน่ากระแสพืชคลอสฟรี) ส่วนประกอบถูกเปลี่ยนแปลงสำหรับการผลิตกำมะถันบริสุทธิ์ แก๊สสังเคราะห์ที่มาจากหน่วย desulfuration ประกอบด้วยส่วนใหญ่ของคาร์บอนมอนอกไซด์ (60 โมล%) และไฮโดรเจน (26 โมล%) คาร์บอนมอนอกไซด์เป็นก๊าซคาร์บอนไดออกไซด์ก่อนแยก CO2 แปลง การใช้ไอน้ำสำหรับปฏิกิริยากะน้ำต้องอบไอน้ำมากเกิน เตาปฏิกรณ์ 3 ในชุดจำเป็นเพื่อให้บรรลุอัตราสูงของการแปลง อุณหภูมิต่ำสุดของ 270 C เป็นสิ่งจำเป็นที่ทางเข้าของของเครื่องปฏิกรณ์แรก เป็นการแปลงสูง exothermic ตามบริษัทþ H2O ปฏิกิริยาต่อไปนี้ Þ CO2 H2 þ 41:6 kJ =โมล เย็นที่จำเป็นจากเครื่องปฏิกรณ์แต่ละ ตู้แช่ที่ผลิตไอน้ำความดันปานกลาง ซึ่งมีเพิ่มไอน้ำความดันปานกลางผลิต โดยระบบการกู้คืนความร้อนรวมวงจร แปลงและวงจรรวมครบวงจร (สร้างการเปลี่ยนแปลงน้อยกว่ายอดเงินของไอน้ำความดันปานกลางมากกว่าสิ้นเปลือง) กระบวนการแยก CO2 โดยดูดซึมทางกายภาพในเมทานอลขึ้นอยู่กับกระบวนการเผยแพร่รายละเอียด [12,13] การสังเคราะห์ก๊าซถูกป้อนที่ด้านล่างของคอลัมน์ดูดซึม และเม regenerated แบบ lean เป็นเลี้ยงที่ด้านบนของคอลัมน์ อุณหภูมิดูดซึมได้ประมาณ 30 C และความดันใกล้กับบาร์ 24 อุดมไปด้วยตัวทำละลายออกมาคอลัมน์ดูดซึมเป็นถ่ายในถังเก็บความดันปานกลาง (10 บาร์), แก๊สจ่ายได้กลับไปยังคอลัมน์ดูดซึม ตัวทำละลายโหลดใส่ถังแฟลช low-pressure (1.4 บาร์) ก่อนที่จะถูกสร้างใหม่ในคอลัมน์ desorption แพ CO2 ที่แยกออกจากกันคือบีบอัด และระบายความร้อนด้วยเพื่อให้ตรงกับการจัดเก็บและขนส่งเงื่อนไข supercritical (150 บาร์ 37 1C) ปัญหาอื่น ๆ ที่เกี่ยวข้องรวมอบไอน้ำ และกระแสน้ำที่อิ่มตัว และสาธารณูปโภคในกระบวนการ ไอน้ำความดันต่ำใช้สำหรับฟื้นฟูความร้อนมาจากวงจรรวม และคอนเดนเสทความดันต่ำจะกลับมาถังน้ำอาหารในวงจรรวม แช่แข็งที่จำเป็นสำหรับการดูดซับทางกายภาพถูกคำนวณ โดยการใช้พลังงานของคอมเพรสเซอร์ของเครื่องทำความเย็น อัตราการไหลของเมทานอลสุดการแยก CO2 กับต่ำสุดของปริมาณไอน้ำในการฟื้นฟูความร้อน คอลัมน์ฟื้นฟูตัวทำละลายจะถูกคำนวณสำหรับแต่ละกรณี ในความเป็นจริง สำหรับแต่ละกรณีเหลือ A CO2 ความเข้มข้นจะถูกกำหนดในตัวทำละลายแบบ lean เพื่อเข้ากันได้กับความบริสุทธิ์ CO2 ต้องที่ด้านบนของคอลัมน์ดูดซึม อุณหภูมิปฏิบัติต่ำ 30 C เพื่อลดการสูญเสียตัวทำละลาย และ การเพิ่มการละลายก๊าซคาร์บอนไดออกไซด์ เผาไหม้ของก๊าซเชื้อเพลิงที่อุดมไปด้วยไฮโดรเจนในกังหันก๊าซที่นำไปสู่ความจำเป็นสำหรับก๊าซสังเคราะห์จะถูกทำให้เจือจางเพื่อลดการผลิตของโรงแรมน็อกซ์ Audus [14] ดังนั้น หลังจากที่อิ่มตัว ด้วยน้ำและเจือจาง ด้วยไนโตรเจน แก๊สไฮโดรเจนเชื้อเพลิงอุดมมีค่าความร้อนสูงเกินไปเมื่อเทียบกับเงื่อนไขการออกแบบของกังหันลม ก๊าซเชื้อเพลิงได้ถูกผสมกับไอน้ำความดันปานกลาง อุณหภูมิของทางเข้าของกังหัน (TIT) จะถูกเก็บไว้เดียวกัน (1120 C) ส่วนเงื่อนไขการออกแบบกังหันก๊าซ และมีการปรับปรุงอัตราการไหลของอากาศเพื่อรักษาอุณหภูมิแก๊สชำระล้างกรดที่ทางออกของกังหันก๊าซ (539 C) เมื่อเทียบกับกรณีพื้นฐานโดยไม่มีการจับ CO2 อัตราการไหลของถ่านหินได้รับเพิ่มขึ้นจนกว่าเงื่อนไขการออกแบบของกังหันเผาไหม้ แน่นอน การไหลก๊าซสังเคราะห์ที่อ่าวกังหันลมเป็นสัดส่วนกับรากที่สองของอุณหภูมิ ค่าออกแบบที่ทางเข้าของกังหันถูกตั้งค่าให้ค. 1120 ในแบบจำลอง ราคาไหลไอน้ำทั้งหมดคราวที่แล้วจากส่วนที่เหมาะสมของวงจรรวม และทำสมดุลความร้อนของถังน้ำอาหารสัตว์แฟลช

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

ในขั้นตอนการพิจารณา (รูปที่ 1). มีการผลิตไฟฟ้าจากถ่านหิน ถ่านหินออกซิไดซ์บางส่วนที่มีออกซิเจนและผสมกับไอน้ำในการไหลของฟอง gasifier อุณหภูมิหน่วยแยกอากาศผลิตออกซิเจน ก๊าซสังเคราะห์ที่ผลิตจะดับมีประมาณครึ่งหนึ่งของมวลของก๊าซสังเคราะห์ดิบ dedusted เย็น ก๊าซดับผ่านเครื่องแลกเปลี่ยนความร้อนที่ก่อให้เกิดการกู้คืนอบไอน้ำแรงดันสูงและระดับกลาง ก๊าซสังเคราะห์ดิบบริสุทธิ์แล้วในส่วนของการรักษาก๊าซ: สิ่งสกปรกฮาโลเจนและยังคงเป็นอนุภาคเล็ก ๆ จะถูกตัดออกโดยการล้างน้ำในอุปกรณ์ที่ใช้ก๊าซธรรมชาติเป็นเครื่องฟอก Ventury หลังจากล้างก๊าซยังค​​งมีก๊าซกรดกำมะถันเป็นสาร H2S, COS และร่องรอยของ CS2 และ mercaptans H2S จะถูกลบออกในหน่วย MDEA ก๊าซสังเคราะห์ที่สะอาดจะอิ่มตัวด้วยน้ำและเจือจางด้วยไนโตรเจนมาจากหน่วยแยกอากาศก่อนที่จะให้อาหารวงจรรวม; กังหันการเผาไหม้จะขึ้นอยู่กับรูปแบบ Kwu 94.3 ถ่านหินมาตรฐานสากลเป็นที่ยอมรับว่าเป็นเชื้อเพลิงฟีดและเงื่อนไข ISO ถูกนำเข้าบัญชีสำหรับความดันอากาศอุณหภูมิและความชื้นสัมพัทธ์ (1,013 บาร์ 15 C, 60% RH) การศึกษาที่มีอยู่ IGCC แก้ไขเพื่อกำจัด CO2 precombustion, จะดำเนินการกับรูปแบบ EDF ขึ้นอยู่กับพืชที่มีอยู่ ความสนใจเป็นพิเศษถูกนำสำหรับทางเลือกของรูปแบบอุณหพลศาสตร์ สมการที่เรียบง่ายของรัฐ Soave Redlich Kwong ถูกเลือกสำหรับก๊าซสังเคราะห์และก๊าซ แต่รูปแบบความร้อน 'Steamnbs (ขึ้นอยู่กับ 1984 NBS / อาร์ซีความสัมพันธ์ตารางไอน้ำสำหรับคุณสมบัติของความร้อนและสมาคมระหว่างประเทศเพื่อคุณสมบัติของ IAPS ไอน้ำสำหรับ คุณสมบัติการขนส่ง) จะใช้สำหรับน้ำบริสุทธิ์และไอน้ำและอิเล็กโทรไม่สุ่มสองรูปแบบของเหลวสำหรับระบบอิเล็กน้ำ สม Redlich Kwong Soave ของรัฐกับ Holderbaum และกฎการผสม Gmehling [8] ถูกเลือกสำหรับกระบวนการตรวจจับ CO2 การคำนวณค่าสัมประสิทธิ์ของรูปแบบกิจกรรมที่จะกระทำโดย Uniquac ที่พารามิเตอร์ที่มีการติดตั้งการทำงานร่วมกันกับข้อมูลที่วัดได้จากวรรณกรรม [9] ความสมดุล CO2-เมทานอล [9,10] คือการศึกษาและการสร้างแบบจำลองเพื่อเพิ่มประสิทธิภาพการคำนวณการสูญเสียเมทานอลในกระแส CO2 ออกจากคอลัมน์ซับ นอกจากนี้เรายังศึกษาสมดุล H2-เมทานอลเพื่อที่จะปรับปรุงการคำนวณของการสูญเสียไฮโดรเจนโดยร่วมกับการดูดซึม CO2 ในตัวทำละลายที่ [11] การจำลองการดูดซึมและการคายจะดำเนินการที่มีรูปแบบหอกลั่นอย่างเข้มงวด ในงานนี้กระบวนการกรณีฐานที่มีการแก้ไขเพื่อให้บรรลุการจับก๊าซคาร์บอนไดออกไซด์กังหันก่อนที่จะเผาไหม้รูป 1 แต่การปรับเปลี่ยนที่ดีของ IGCC ที่มีอยู่ได้รับการหลีกเลี่ยง อันที่จริงหน่วยกำจัดกำมะถันที่มีอยู่ไม่ได้แก้ไข (การดูดซึมของสารเคมีที่มีกระบวนการ MDEA) และการแปลงการเปลี่ยนแปลงจะมีการเพิ่มต่อเนื่องเพื่อให้ก๊าซกรด (H2S กระแสไปยังโรงงาน Claus) องค์ประกอบไม่เปลี่ยนแปลงการผลิตกำมะถันบริสุทธิ์ ก๊าซสังเคราะห์ออกมาจากหน่วย desulfuration ส่วนใหญ่ประกอบด้วยคาร์บอนมอนอกไซด์ (60 mol%) และไฮโดรเจน (26 mol%) คาร์บอนมอนอกไซด์จะต้องมีการแปลงเป็นก๊าซคาร์บอนไดออกไซด์ก่อนที่จะแยกก๊าซ CO2 ปริมาณการใช้ไอสำหรับปฏิกิริยาการเปลี่ยนแปลงของน้ำต้องมีส่วนที่เกินจากไอน้ำ เครื่องปฏิกรณ์สามในซีรีส์ที่มีความจำเป็นเพื่อให้บรรลุอัตราที่สูงของการแปลงเป็นอุณหภูมิต่ำสุด 270 C เป็นสิ่งจำเป็นที่ทางเข้าของเครื่องปฏิกรณ์แรก ในฐานะที่เป็นแปลงคายความร้อนสูงตาม CO ปฏิกิริยาต่อไปนี้þ H2O! CO2 þ H2 þ 41: 6 กิโลจูล = โมเลกุลเย็นเป็นสิ่งที่จำเป็นหลังจากที่แต่ละเครื่องปฏิกรณ์ คูลเลอร์ผลิตไอน้ำความดันระดับกลางซึ่งจะถูกเพิ่มความดันไอน้ำกลางที่ผลิตโดยรอบระบบการกู้คืนความร้อนร่วม การเปลี่ยนแปลงและการแปลงความร้อนร่วมแบบบูรณาการอย่างเต็มที่ (แปลงเปลี่ยนผลิตเป็นจำนวนเงินที่น้อยกว่าการอบไอน้ำความดันกลางกว่ามันกิน) กระบวนการแยกก๊าซ CO2 โดยการดูดซึมทางกายภาพในเมทานอลจะขึ้นอยู่กับรายละเอียดขั้นตอนการตีพิมพ์ [12,13] ก๊าซสังเคราะห์เป็นอาหารที่ด้านล่างของคอลัมน์การดูดซึมและเมทานอลสร้างใหม่ยันเป็นอาหารที่ด้านบนของคอลัมน์ อุณหภูมิการดูดซึมประมาณ 30 องศาเซลเซียสและความดันใกล้กับ 24 บาร์ ที่อุดมไปด้วยตัวทำละลายออกมาจากคอลัมน์การดูดซึมที่มีประกายในถังแรงดันกลาง (10 บาร์) ก๊าซค่าใช้จ่ายจะถูกนำกลับมาใช้คอลัมน์การดูดซึม ตัวทำละลายโหลดเข้าสู่ถังแฟลชแรงดันต่ำ (1.4 บาร์) ก่อนที่จะถูกสร้างใหม่ความร้อนในคอลัมน์คาย CO2 แยกกันถูกบีบอัดและระบายความร้อนเพื่อให้ตรงกับการจัดเก็บและการขนส่งมากกว่าเงื่อนไข supercritical (150 บาร์ 1C 37) ประเด็นอื่น ๆ เกี่ยวกับการรวมกลุ่มของไอน้ำอิ่มตัวและลำธารน้ำและระบบสาธารณูปโภคในกระบวนการ อบไอน้ำแรงดันต่ำบริโภคสำหรับการฟื้นฟูความร้อนที่มาจากวงจรรวมและคอนเดนเสทแรงดันต่ำกลับมาที่ถังน้ำฟีดในวงจรรวม ทำความเย็นที่จำเป็นสำหรับการดูดซึมทางกายภาพที่มีการคำนวณผ่านการใช้พลังงานของคอมเพรสเซอร์ของเครื่องทำความเย็นที่ อัตราการไหลของเมทานอลมีการเพิ่มประสิทธิภาพในการดำเนินการแยก CO2 ที่มีขั้นต่ำของการบริโภคอบไอน้ำในการฟื้นฟูความร้อน คอลัมน์ฟื้นฟูตัวทำละลายที่มีการคำนวณสำหรับแต่ละกรณี ในความเป็นจริงในแต่ละกรณีที่เหลือความเข้มข้นของ CO2 จะถูกกำหนดในตัวทำละลายลีนในการที่จะเข้ากันได้กับความบริสุทธิ์ของ CO2 ที่จำเป็นต้องใช้ที่ด้านบนของคอลัมน์การดูดซึมที่ อุณหภูมิต่ำกว่า 30 องศาเซลเซียสได้รับการแต่งตั้งเพื่อลดการสูญเสียตัวทำละลายและเพื่อเพิ่มการละลายก๊าซคาร์บอนไดออกไซด์ การเผาไหม้ของก๊าซเชื้อเพลิงไฮโดรเจนที่อุดมไปด้วยกังหันแก๊สจะนำไปสู่​​ความจำเป็นสำหรับก๊าซสังเคราะห์ที่จะเจือจางเพื่อลดการผลิตของ NOx ที่ Audus [14] ดังนั้นหลังจากที่อิ่มตัวด้วยน้ำและเจือจางด้วยไนโตรเจนไฮโดรเจนก๊าซเชื้อเพลิงที่อุดมไปด้วยมีค่าความร้อนสูงเกินไปเมื่อเทียบกับเงื่อนไขการออกแบบกังหัน ก๊าซเชื้อเพลิงจะต้องมีการปรับลดแรงดันไอน้ำกลาง อุณหภูมิกังหันเข้า (TIT) จะถูกเก็บไว้เหมือนกัน (1120 C) เป็นเงื่อนไขสำหรับการออกแบบกังหันก๊าซและอัตราการไหลของอากาศจะมีการปรับเพื่อรักษาอุณหภูมิไอเสียที่ออกจากกังหันก๊าซ (539 C) เมื่อเทียบกับกรณีฐานโดยไม่ต้องจับ CO2 ที่อัตราการไหลของถ่านหินได้เพิ่มขึ้นจนสภาพการออกแบบกังหันเผาไหม้ อันที่จริงการไหลของก๊าซสังเคราะห์ที่ทางเข้าของกังหันเป็นสัดส่วนกับรากที่สองของอุณหภูมิ ค่าออกแบบที่เข้ากังหันถูกกำหนดให้ 1120 ซีในการจำลองทั้งหมดอัตราการไหลของไอน้ำที่มีเลือดออกจากส่วนที่เหมาะสมของวงจรรวมและความสมดุลทางความร้อนของถังน้ำป้อนแฟลชจะดำเนินการ

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

ในกระบวนการการพิจารณา ( ภาพที่ 1 ) มีไฟฟ้าที่ผลิตจากถ่านหิน ถ่านหินบางส่วนออกซิไดซ์ด้วยออกซิเจน และผสมกับไอน้ำใน entrained ไหลผลิตก๊าซ หน่วยแยกอากาศ แช่แข็ง ผลิตออกซิเจน ผลิตก๊าซสังเคราะห์จะดับด้วยประมาณครึ่งหนึ่งของมวล dedusted เย็นสังเคราะห์ก๊าซดิบดับก๊าซผ่านการกู้คืนความร้อนแลกเปลี่ยนผลิตไอน้ำความดันสูง และระดับกลาง การสังเคราะห์วัตถุดิบแล้ว บริสุทธิ์ ในส่วนการรักษาก๊าซฮาโลเจน สิ่งสกปรกและอนุภาคจะถูกตัดออกจากน้ำล้างในเครื่องสครับเบอร์ แก๊ส เว็นจูรี่ . หลังจากล้าง แก๊สยังประกอบด้วยกรดแก๊ส เป็น h2s สารประกอบซัลเฟอร์ ,คอสและร่องรอยของไดเมอร์แคบแทนและ . h2s จะถูกลบออกในหน่วย mdea . การสังเคราะห์ความสะอาดก๊าซอิ่มตัวด้วยน้ำและเจือจางด้วยไนโตรเจนที่มาจากหน่วยแยกอากาศก่อนให้อาหารรอบรวม ; การเผาไหม้กังหันขึ้นอยู่กับรูปแบบ 94.3 Kwu . ถ่านหินมาตรฐานระหว่างประเทศถือว่าเป็นเชื้อเพลิง อาหาร และภาพ ISO จะพิจารณาให้ความดันอากาศที่อุณหภูมิห้องอุณหภูมิและความชื้นสัมพัทธ์ ( 1.013 บาร์ 15 C 60 เปอร์เซ็นต์ ) การศึกษาสภาพ igcc แก้ไขสำหรับ precombustion CO2 กำจัด จะดำเนินการกับ EDF รุ่น บนพื้นฐานของโรงงานที่มีอยู่ ความสนใจเฉพาะถ่ายสำหรับทางเลือกของรูปแบบอุณหพลศาสตร์ สมการง่าย ๆสภาพ โซฟ เรดลิชกวงถูกเลือกสำหรับการสังเคราะห์แก๊สและเชื้อเพลิงแก๊สแต่ทาง steamnbs รุ่น ' ' ( ตาม 1984 NBS / แผ่นตารางไอน้ำสำหรับคุณสมบัติ และความสัมพันธ์ระหว่างประเทศสมาคมป้าย : คุณสมบัติของไอน้ำเพื่อการขนส่งคุณสมบัติ ) ใช้น้ำบริสุทธิ์ และไอน้ำ และอิเล็กโทรไลต์แบบไม่สุ่มสองของเหลวแบบระบบสารละลายอิเล็กโทรไลต์ . ที่เรดลิชกวงโซฟ สมการของรัฐกับ holderbaum gmehling ผสมและกฎ [ 8 ] เลือกการจับ CO2 การคำนวณค่าสัมประสิทธิ์ของกิจกรรมแบบจำลองทำโดยโมเลกุลของทั้งสองที่ร่วมค่าติดตั้งบนข้อมูลที่วัดจากวรรณคดี [ 9 ] CO2 –เมทานอลสมดุล [ 9,10 ] ได้ศึกษาและออกแบบเพื่อเพิ่มประสิทธิภาพในการคำนวณส่วนขาดทุนออกจากการคาย CO2 กระแสคอลัมน์นอกจากนี้เรายังศึกษา H2 –เมทานอลสมดุลเพื่อปรับปรุงการคำนวณการสูญเสียไฮโดรเจนโดย Co การดูดซึมกับ CO2 ในตัวทำละลาย [ 11 ] แบบจำลองของการดูดซึมและการคายจะดําเนินการด้วยการกลั่นเคร่งครัดคอลัมน์รูปแบบ ในงานนี้ กระบวนการคดีฐานมีการแก้ไขเพื่อให้บรรลุคาร์บอนไดออกไซด์จับก่อนที่จะเผาไหม้กังหัน รูปที่ 1แต่การแก้ไขของ igcc ที่มีอยู่ถูกหลีกเลี่ยง การกำจัดซัลเฟอร์แท้ที่มีอยู่เป็นหน่วยไม่ดัดแปลง ( เคมีการดูดซึมด้วย mdea Process ) และเปลี่ยนแปลงเป็นปลายน้ำเพื่อให้กรดแก๊ส ( h2s สตรีมกับพืชซานตาคลอส ) องค์ประกอบไม่เปลี่ยนแปลงสำหรับกำมะถันบริสุทธิ์ในการผลิตก๊าซสังเคราะห์มาจากหน่วย desulfuration ประกอบด้วยส่วนใหญ่ของคาร์บอนมอนอกไซด์ ( 60 โมลเปอร์เซ็นต์ ) และไฮโดรเจน ( 26 โมล % ) คาร์บอนมอนอกไซด์ได้ถูกเปลี่ยนเป็นคาร์บอนไดออกไซด์ CO2 ก่อนที่จะแยก ไอน้ำที่ใช้กะน้ำปฏิกิริยาต้องใช้เกินของไอน้ำ สามเครื่องปฏิกรณ์แบบเป็นสิ่งที่จำเป็นเพื่อให้บรรลุอัตราการแปลงอุณหภูมิต่ำสุดของ 270 C จำเป็นที่ทางเข้าของเครื่องก่อน โดยการแปลงเป็นอย่างสูงที่คายความร้อนจากปฏิกิริยา Co þ H2O ต่อไปนี้ ! CO2 þ H2 þ 41:6 KJ = โมลเย็นเป็นสิ่งจำเป็น หลังจากที่แต่ละเครื่องปฏิกรณ์ เย็นผลิตไอน้ำความดันปานกลาง ซึ่งจะถูกเพิ่มไปยังกลางแรงดันไอน้ำที่ผลิตโดยรวมวงจรความร้อนกู้คืนระบบการแปลงเปลี่ยนและวงจรรวมแบบครบวงจร ( กะจะแปลงผลิตน้อยกว่า ปริมาณของไอน้ำแรงดันระดับกลางกว่ามันกิน ) กระบวนการแยก CO2 ดูดซับทางกายภาพในเมทานอลโดยใช้กระบวนการเผยแพร่รายละเอียด [ 12 , 13 ‘ ] การสังเคราะห์เป็นอาหารที่ด้านล่างของการดูดซึมคอลัมน์และเอนได้เมทานอลเป็นอาหารที่ด้านบนของคอลัมน์การดูดซึม อุณหภูมิประมาณ 30 องศาเซลเซียส และความดันปิด 24 แท่ง ตัวทำละลายรวยมาจากการดูดซึมคอลัมน์เป็นประกายในถังแรงดันปานกลาง ( 10 บาร์ ) , ค่าใช้จ่ายน้ำมันรีไซเคิลเพื่อการดูดซึมคอลัมน์ โหลดละลายเข้าสู่ถังความดันต่ำ แฟลช ( 1.4 บาร์ ) ก่อนที่จะได้รับการปลดปล่อยได้ในคอลัมน์แยก CO2 จะถูกบีบอัดและเย็นเพื่อตอบสนองการจัดเก็บและการขนส่งมากกว่าสภาวะเหนือวิกฤต ( 150 บาร์ 37 1C ) ปัญหาอื่น ๆเกี่ยวกับการบูรณาการของไอน้ำอิ่มตัวและธารน้ำและสาธารณูปโภคในกระบวนการไอน้ำแรงดันต่ำที่ใช้สำหรับการระบายความร้อนที่มาจากรอบรวมและใช้แรงดันต่ำจะกลับไปให้อาหารน้ำถังในรอบรวมกัน เครื่องทำความเย็นที่จำเป็นสำหรับการดูดซึมร่างกายคำนวณผ่านการใช้พลังงานของคอมเพรสเซอร์ของเครื่องเย็น .อัตราการไหลของเมทานอลที่เหมาะที่จะดำเนินการแยก CO2 กับต่ำสุดของปริมาณไอน้ำในระบบความร้อน คอลัมน์ตัวทำละลายการคำนวณสำหรับแต่ละกรณี ในความเป็นจริงสำหรับแต่ละกรณีตกค้าง CO2 ความเข้มข้นมุ่งมั่นในตัวทำละลายยันเพื่อจะเข้ากันได้กับรุ่นที่ต้องการความบริสุทธิ์ที่ด้านบนของการดูดซึมคอลัมน์มีอุณหภูมิสูงต่ำ 30 C ถูกเลือกเพื่อลดการสูญเสียตัวทำละลายและเพิ่มก๊าซคาร์บอนไดออกไซด์ . การเผาไหม้ของเชื้อเพลิงก๊าซในเครื่องกังหันก๊าซ ไฮโดรเจน ที่อุดมไปด้วย นำไปสู่ความจำเป็นสำหรับการสังเคราะห์แก๊สจะเจือจางเพื่อลดการผลิตของบริษัท audus [ 14 ] ดังนั้น หลังจากอิ่มตัวด้วยน้ำและเจือจางด้วยไนโตรเจนแก๊สเชื้อเพลิงไฮโดรเจนที่อุดมไปด้วยมีสูงมาก เมื่อเทียบกับค่าความร้อนการออกแบบเงื่อนไขของกังหัน ก๊าซเชื้อเพลิงที่ได้จะละลายกับไอน้ำแรงดันระดับกลาง อุณหภูมิขาเข้ากังหัน ( ติ๊ด ) เก็บไว้เหมือนกัน ( 1120 องศาเซลเซียส ) สำหรับเครื่องกังหันก๊าซแบบ เงื่อนไข และอัตราการไหลของอากาศจะถูกปรับเพื่อรักษาอุณหภูมิของก๊าซที่ออกจากกังหันก๊าซ ( 539 C )เมื่อเทียบกับฐานกรณีไม่มี CO2 Capture , อัตราการไหลของถ่านหินได้เพิ่มขึ้นจนถึงการออกแบบสภาพเผาไหม้กังหัน แน่นอน และอัตราการไหลของแก๊สที่เข้ากังหันสัดส่วนกับรากที่สองของอุณหภูมิและค่ากังหันปากน้ำถูกตั้งค่า 1120 องศาเซลเซียสจำลอง อัตราการไหลของไอน้ำทั้งหมดมีเลือดออกจากส่วนที่เหมาะสมของรอบรวมและความสมดุลทางความร้อนของอาหาร น้ำ ถังแฟลชจะดําเนินการ