The experimental results of the pre

The experimental results of the present investigation are shown in Figs. 5–17, which depict the experimental friction factor profiles for the coils tested. The friction factor profile obtained for the straight tube has been added to the coils friction factor profiles for comparison. The measured results are compared in the plots with Ito
s laminar and turbulent resistance formulas, Eqs. (11) and (12), respectively [11]. It is worth emphasizing that Ito
s resistance formulas have been extended in the plots beyond their quoted limits of validity. When plotted in a log–log scale, Eq. (11) results in a curve with a mild upward oriented curvature while Eq. (12) results in a straight line. These characteristics are referred to in the discussion of the results and might be difficult to catch from visual observation of the plots. The results are discussed in the following subsections, dealing respectively with strong curvature coils, intermediate curvature coils and mild curvature coils.

The influence of curvature on the laminar to turbulent flow transition in helically coiled pipes was analyzed from direct inspection of the experimental friction factor profiles obtained for twelve coils. Even though the direct observation of the friction factor profile does not allow the accurate determination of the flow regime, useful information was drawn in the present investigation. The coils studied had ratios of coil diameter to tube diameter ranging from 6.9 to 369 while the coil pitches were small enough to neglect the effect of torsion on the flow. Coil curvature was found effective in smoothing the emergence of turbulence and in increasing the value of the Reynolds number required to attain a fully turbulent flow, with respect to straight pipes. In particular with strongly curved coils, namely for ratios of coil diameter to tube diameter ranging from 6.9 to 24, the process of turbulence emergence is so gradual that only one discontinuity was observed in the
friction factor profile, actually marking the end of the turbulence emergence process. With intermediate curvature coils, namely for ratios of coil diameter to tube diameter ranging from 35.3 to 103.7, the process of turbulence emergence is still very gradual but the friction factor profiles exhibit a more complicated pattern a part of which was apparently not observed in previous research. A mild curvature, namely a ratio of coil diameter to tube diameter ranging from 153 to 369, was found effective in smoothing the emergence of turbulence only in the very beginning of the emergence process. Practical suggestions for coiled tubes friction factor prediction were also given. Acknowledgements The authors would like to express their heartily thanks to professor Carlo Lombardi for his sincere encouragement and technical suggestions. We are thankful to Gustavo Cattadori and Andrea Achilli of SIET metrological laboratory for instruments calibration and technical support. Rossella Bongiorni, Ermanno Pozzoni, Marco Giola and professors Vincenzo Varoli and Mario Mariani are gratefully acknowledged for their technical help in the carrying out of the experiments.

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

การทดลองผลปัจจุบันจะแสดงในมะเดื่อ. 5 – 17 ซึ่งแสดงถึงส่วนกำหนดค่าปัจจัยการทดลองแรงเสียดทานสำหรับขดลวดที่ทดสอบ มีการเพิ่มค่าปัจจัยแรงเสียดทานได้สำหรับหลอดตรงกับส่วนกำหนดค่าปัจจัยแรงเสียดทานของขดลวดสำหรับการเปรียบเทียบ ผลการวัดมีการเปรียบเทียบในกราฟกับอิโตะ s laminar และปั่นป่วนต้านทานสูตร Eqs (11) และ (12), ตามลำดับ [11] มันคุ้มเน้นว่า อิโตะ s ต้านทานสูตรที่มีการขยายในแปลงเกินขีดเสนอราคามีผลบังคับใช้ เมื่อพล็อตในล็อก – ลอการิทึม Eq. (11) ผลลัพธ์ในรูปแบบกราฟไม่รุนแรงขึ้นมุ่งเน้นความโค้งขณะ Eq. (12) ผลเป็นเส้นตรง ลักษณะเหล่านี้ถูกอ้างอิงในการอภิปรายผล และอาจเป็นการยากที่จะจับจากการสังเกตภาพของกราฟ ผลจะกล่าวถึงในส่วนย่อยต่อไปนี้ จัดการกับขดลวดแข็งแรงโค้ง ความโค้งกลางขดลวด และขดลวดโค้งอ่อนตามลำดับThe influence of curvature on the laminar to turbulent flow transition in helically coiled pipes was analyzed from direct inspection of the experimental friction factor profiles obtained for twelve coils. Even though the direct observation of the friction factor profile does not allow the accurate determination of the flow regime, useful information was drawn in the present investigation. The coils studied had ratios of coil diameter to tube diameter ranging from 6.9 to 369 while the coil pitches were small enough to neglect the effect of torsion on the flow. Coil curvature was found effective in smoothing the emergence of turbulence and in increasing the value of the Reynolds number required to attain a fully turbulent flow, with respect to straight pipes. In particular with strongly curved coils, namely for ratios of coil diameter to tube diameter ranging from 6.9 to 24, the process of turbulence emergence is so gradual that only one discontinuity was observed in thefriction factor profile, actually marking the end of the turbulence emergence process. With intermediate curvature coils, namely for ratios of coil diameter to tube diameter ranging from 35.3 to 103.7, the process of turbulence emergence is still very gradual but the friction factor profiles exhibit a more complicated pattern a part of which was apparently not observed in previous research. A mild curvature, namely a ratio of coil diameter to tube diameter ranging from 153 to 369, was found effective in smoothing the emergence of turbulence only in the very beginning of the emergence process. Practical suggestions for coiled tubes friction factor prediction were also given. Acknowledgements The authors would like to express their heartily thanks to professor Carlo Lombardi for his sincere encouragement and technical suggestions. We are thankful to Gustavo Cattadori and Andrea Achilli of SIET metrological laboratory for instruments calibration and technical support. Rossella Bongiorni, Ermanno Pozzoni, Marco Giola and professors Vincenzo Varoli and Mario Mariani are gratefully acknowledged for their technical help in the carrying out of the experiments.

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

ผลการทดลองของการสืบสวนในปัจจุบันจะแสดงในมะเดื่อ 5-17 ซึ่งแสดงถึงการทดลองโปรไฟล์ปัจจัยแรงเสียดทานสำหรับขดลวดที่ผ่านการทดสอบ รายละเอียดของปัจจัยแรงเสียดทานได้รับสำหรับหลอดตรงได้รับการเพิ่มโปรไฟล์ปัจจัยขดลวดแรงเสียดทานในการเปรียบเทียบ ผลการวัดจะเปรียบเทียบในแปลงที่มีอิโตะ? s ราบเรียบและสูตรต้านทานป่วน EQS (11) และ (12) ตามลำดับ [11] เป็นมูลค่าการเน้นว่า Ito? s ต้านทานสูตรได้รับการขยายในแปลงเกินขีด จำกัด ของพวกเขายกมาของความถูกต้อง เมื่อพล็อตในขนาดเข้าสู่ระบบเข้าสู่ระบบสมการ (11) ส่งผลให้เส้นโค้งที่มีความโค้งที่มุ่งเน้นการปรับตัวสูงขึ้นในขณะที่สมอ่อน (12) ส่งผลให้เป็นเส้นตรง ลักษณะเหล่านี้จะเรียกว่าในการอภิปรายผลและอาจจะยากที่จะจับภาพจากการสังเกตของแปลง ผลที่จะได้กล่าวถึงในหัวข้อย่อยต่อไปนี้ที่เกี่ยวข้องตามลำดับด้วยขดลวดโค้งที่แข็งแกร่งขดลวดโค้งกลางและขดลวดโค้งอ่อน. อิทธิพลของความโค้งบนราบเรียบเพื่อการเปลี่ยนแปลงไหลเชี่ยวในท่อขด helically ถูกวิเคราะห์จากการตรวจสอบโดยตรงของโปรไฟล์ปัจจัยแรงเสียดทานการทดลอง ได้รับสำหรับสิบสองขดลวด แม้ว่าการสังเกตโดยตรงของรายละเอียดปัจจัยแรงเสียดทานไม่อนุญาตให้มีการกำหนดที่ถูกต้องของระบอบการปกครองการไหลของข้อมูลที่เป็นประโยชน์ก็ถูกดึงในการสืบสวนปัจจุบัน ขดลวดศึกษามีอัตราส่วนของเส้นผ่าศูนย์กลางขดลวดเส้นผ่าศูนย์กลางท่อตั้งแต่ 6.9-369 ขณะที่สนามขดลวดมีขนาดเล็กพอที่จะละเลยผลกระทบของแรงบิดในการไหล ขดลวดโค้งก็พบว่ามีประสิทธิภาพในการปรับให้เรียบการเกิดขึ้นของความวุ่นวายและในการเพิ่มมูลค่าของจำนวน Reynolds ที่จำเป็นในการบรรลุไหลเชี่ยวอย่างเต็มที่ด้วยความเคารพต่อท่อตรง โดยเฉพาะอย่างยิ่งกับขดลวดโค้งอย่างยิ่งคืออัตราส่วนของเส้นผ่าศูนย์กลางขดลวดเส้นผ่าศูนย์กลางท่อตั้งแต่ 6.9-24 กระบวนการของความวุ่นวายเกิดขึ้นเป็นอย่างค่อยเป็นค่อยไปว่ามีเพียงหนึ่งต่อเนื่องพบว่าในรายละเอียดปัจจัยแรงเสียดทานจริงลายจุดสิ้นสุดของการเกิดความวุ่นวายที่ กระบวนการ. ด้วยขดลวดโค้งกลางคืออัตราส่วนของเส้นผ่าศูนย์กลางขดลวดเส้นผ่าศูนย์กลางท่อตั้งแต่ 35.3-103.7 กระบวนการของความวุ่นวายเกิดขึ้นยังคงค่อยๆมาก แต่โปรไฟล์ปัจจัยแรงเสียดทานแสดงรูปแบบที่ซับซ้อนมากขึ้นเป็นส่วนหนึ่งของที่เห็นได้ชัดว่าไม่ได้สังเกตในการวิจัยก่อนหน้านี้ . ความโค้งอ่อนคืออัตราส่วนของเส้นผ่าศูนย์กลางขดลวดเส้นผ่าศูนย์กลางท่อตั้งแต่ 153-369 ถูกพบที่มีประสิทธิภาพในการปรับให้เรียบการเกิดขึ้นของความวุ่นวายเฉพาะในจุดเริ่มต้นของกระบวนการวิวัฒนาการ ข้อเสนอแนะในทางปฏิบัติสำหรับท่อขดทำนายปัจจัยแรงเสียดทานยังได้รับ กิตติกรรมประกาศผู้เขียนอยากจะแสดงความขอบคุณอย่างจริงใจของพวกเขาให้อาจารย์ติคาร์โล Lombardi ให้กำลังใจเขาจริงใจและข้อเสนอแนะทางเทคนิค พวกเราขอขอบคุณที่จะ Gustavo Cattadori และ Andrea Achilli ของห้องปฏิบัติการมาตรวิทยา SIET สำหรับการสอบเทียบเครื่องมือและการสนับสนุนทางเทคนิค Rossella Bongiorni, Ermanno Pozzoni มาร์โก Giola และอาจารย์ Vincenzo Varoli และมาริโอมาริเป็นที่ยอมรับสุดซึ้งสำหรับความช่วยเหลือทางเทคนิคของพวกเขาในการดำเนินการทดลอง

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

ผลของการสอบสวนในปัจจุบันแสดงในผลมะเดื่อ . 5 - 17 ซึ่งแสดงให้เห็นถึงจำนวนปัจจัยแรงเสียดทานโปรไฟล์สำหรับม้วนทดสอบ ตัวประกอบความเสียดทานท่อตรงโปรไฟล์ซึ่งถูกเพิ่มลงในม้วนความเสียดทานโปรไฟล์สำหรับการเปรียบเทียบ ผลการวัดมาเปรียบเทียบในแปลง itos ราบเรียบและสูตรต้านป่วน EQS . ( 11 ) และ ( 12 ) ตามลำดับ [ 11 ] มันคุ้มค่าเน้นที่ itos ต้านทานสูตรได้ถูกขยายในแปลง นอกเหนือจากที่ยกมาขอบเขตของความถูกต้อง เมื่อวางแผนสำหรับเข้าสู่ระบบเข้าสู่ระบบในระดับอีคิว ( 11 ) ผลลัพธ์ในโค้งด้วยอ่อนขึ้นเน้นความโค้งส่วนอีคิว ( 12 ) ผลลัพธ์ในแนวเส้นตรง ลักษณะเหล่านี้จะอ้างถึงในการอภิปรายผล และอาจจะยากที่จะจับ จากการสังเกตของแปลง ผลลัพธ์ที่ได้กล่าวไว้ในอนุมาตราต่อไปนี้ที่เกี่ยวข้องกับขดลวด ขดลวดตามความโค้งแข็งแรง โค้งกลางและอ่อนโค้งม้วนอิทธิพลของความโค้งในการเปลี่ยนการไหลปั่นป่วนในท่อขดขด วิเคราะห์ข้อมูลจากการตรวจสอบโดยตรงของทดลองความเสียดทานโปรไฟล์ได้ 12 ม้วน แม้ว่าการสังเกตโดยตรงของตัวประกอบความเสียดทานโปรไฟล์ไม่อนุญาตให้วัดที่ถูกต้องของการไหลของระบบข้อมูลที่เป็นประโยชน์ ถูกวาดในการสอบสวนอยู่ โดยมีอัตราส่วนของเส้นผ่านศูนย์กลางขดลวดขดหลอดขนาดเส้นผ่าศูนย์กลางตั้งแต่ 6.9 กับคุณในขณะที่ขดลวดสนามมีขนาดเล็กพอที่จะละเลยผลของแรงบิดในการไหล โค้งม้วน พบว่ามีประสิทธิภาพในการเกิดขึ้นของการปรับให้เรียบ และในการเพิ่มค่าของตัวเลขเรย์โนลด์ต้องบรรลุการไหลปั่นป่วนอย่างเต็มที่ด้วยความเคารพต่อท่อตรง โดยเฉพาะอย่างยิ่งโค้งม้วน คือ สำหรับอัตราส่วนของเส้นผ่าศูนย์กลางม้วนหลอดขนาดเส้นผ่าศูนย์กลางตั้งแต่ 6 ถึง 24 , กระบวนการของการงอกจึงค่อยๆเพียงหนึ่งไม่พบในปัจจัยแรงเสียดทานโปรไฟล์แล้วทำเครื่องหมายจุดสิ้นสุดของการวิวัฒนาการของกระบวนการ กับกลางโค้งม้วน คือ สำหรับอัตราส่วนของเส้นผ่าศูนย์กลางม้วนหลอดขนาดเส้นผ่าศูนย์กลางตั้งแต่ 35.3 กับ 103.7 มันอีกกี่สถานีนะ กระบวนการของการงอกยังมากค่อยเป็นค่อยไปแต่ตัวประกอบความเสียดทานโปรไฟล์แสดงรูปแบบที่ซับซ้อนมากขึ้น ส่วนหนึ่ง ซึ่งปรากฏว่าไม่พบในงานวิจัยก่อนหน้า มีความโค้งเล็กน้อย คือ อัตราส่วนของเส้นผ่าศูนย์กลางม้วนหลอดขนาดเส้นผ่าศูนย์กลางตั้งแต่วันนี้ถึง 369 , พบมีประสิทธิภาพในการเกิดขึ้นของความวุ่นวายในช่วงเริ่มต้นของกระบวนการวิวัฒนาการเรียบ . ข้อเสนอแนะที่เป็นประโยชน์สำหรับขดท่อความเสียดทานการทำนายที่ได้รับ . ขอบคุณผู้เขียนต้องการบริการของพวกเขาอย่างเต็มที่ขอบคุณศาสตราจารย์คาร์โล Lombardi สำหรับกำลังใจจริงใจของเขาด้านเทคนิคและข้อเสนอแนะ เราขอบคุณ Gustavo cattadori กับแอนเดรีย achilli siet มาตรวิทยาของห้องปฏิบัติการสอบเทียบเครื่องมือวัด และการสนับสนุนทางเทคนิค rossella bongiorni Ermanno pozzoni , มาร์โค giola และอาจารย์วิน varoli และมาริโอ Mariani เป็นสุดซึ้งยอมรับความช่วยเหลือทางเทคนิคในการดําเนินการของการทดลอง