in the test filter was introduced b

in the test filter was introduced briefly, then the outflow velocity profile measured at the outlet of the fan duct used in the
experiment was presented. Following to these basic experimental information, unexpected vibrations occurring in the two
types of filter – filter I of length L¼1.8 m and filter II of L¼3.7 m – and a measure to suppress the unexpected vibration for
each test filter was presented, respectively. The results obtained in this study can be summarized as follows:
I. Characteristics of outflow from the duct outlet.
 Outflow from the duct is not parallel to the duct axis but is inclined by about 251 from the left to the right
direction toward the duct outlet plane, i.e., the outflow is vortical. In addition, it is not uniform in the radial
direction but is almost zero at the center of the duct and has a single peak in the radial direction.
 The outflow from the duct outlet contained velocity variation components corresponding to the number of revolutions
of the fan (¼f0¼26 Hz) and four times this value, i.e., 4f0(¼104 Hz); four is the number of blades (N¼4).
 The outflow velocity dropped markedly after exiting the duct outlet.
II. Effects of roll core panel.
 With the roll core panel at the duct outlet, vortical outflow was rectified to flow parallel to the duct axis.
 Although the core panel with small cell size was effective for rectification of the outflow, the velocity of the
rectified flow was reduced relative to that with the core panel with larger cell size.
 Although the outflow velocity without the core panel rapidly dropped in the neighborhood of the duct outlet, the
outflow velocity maintained its magnitude for a longer distance l0 with use of the core panel. The effect of the
number of core panels was insignificant except in the outlet region, l0E0–80 cm.
Fig. 25. Transition of filter cross-section shape with interior shielding area.
Fig. 26. Effect of interior shielding on filter shape. (a) Without interior shielding; (b) interior shielding on the top area (c) wider interior shielding.
M. Chiba et al. / Journal of Fluids and Structures 27 (2011) 1392–1410 1409
III. Vibration characteristics of the filter I (L¼1.8 m) and vibration suppression method.
 The vibration amplitude showed the maximum value at l0E0.3 m, i.e., in the neighborhood of the duct outlet, in
the longitudinal direction, when the roll core panel was not used.
 The predominant component of the vibration of the filter was seen at 8.0 Hz, with other components at 12.8 Hz
(E(1/2)f0) and 25.5 Hz (¼f0).
 Vibration of the filter was suppressed with the roll core panel at the duct outlet and rectifying the outflow.
 Therefore, unexpected vibration was due to marked collision of vortical outflow against the thin soft filter at the
duct outlet.
 With the roll core panel, the predominant frequency in the filter vibration decreased slightly to 7.2 Hz for S-140
and to 6.3 Hz for S-85.
 The predominant circumferential vibration mode was N¼2 without the core panel and N¼1 with the S-85
core panel.
IV. Vibration characteristics of the filter II (L¼3.7 m) and vibration suppression method.
 As filter II was about double the length of filter I, the surface of the filter did not fully expand along its whole
length due to lack of the power of the fan used in the experiment.
 In contrast to filter I, vibration could not be suppressed by using the roll core panel and rectifying the duct flow,
and the amplitude of vibration increased and the peak position moved to the tip end of the filter in the
longitudinal direction.
 Vibration in filter II represented ‘‘fluttering,’’ in which the deformed part of the filter fluttered due to internal flow.
 Therefore, by shielding the outflow from the surface of the tip part of the filter with a thin membrane, we could
suppress the vibration along the whole length of the filter.
These obtained results represent useful experimental data to clarify this phenomenon from the theoretical viewpoint in
future studies.

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

ในการทดสอบ กรองถูกนำสั้น ๆ แล้วส่วนกำหนดค่าความเร็วของกระแสที่วัดกับปลั๊กของพัดลมท่อใช้ในการการทดลองนำเสนอ ต่อข้อมูลเหล่านี้ทดลองพื้นฐาน สั่นสะเทือนไม่คาดคิดเกิดขึ้นในทั้งสองชนิดของตัวกรอง – กรองผมยาว L¼1.8 เมตร และกรอง II L¼3.7 m – และการวัดการสั่นสะเทือนที่ไม่คาดคิดสำหรับระงับแต่ละการทดสอบกรองถูกนำเสนอ ตามลำดับ ผลได้รับในการศึกษานี้สามารถสรุปได้ดังนี้:I. การลักษณะของกระแสจากร้านท่อกระแสออกจากท่อไม่ขนานกับแกนท่อ แต่เป็นหัว โดยประมาณ 251 จากซ้ายไปทางขวาทิศทางไปทางเครื่องบินท่อร้าน เช่น กระแสคือ vortical นอกจากนี้ ไม่สม่ำเสมอในรัศมีการทิศทางแต่เป็นเกือบจะเป็นศูนย์กลางของท่อ และมียอดเดียวในทิศทางรัศมีกระแสจากร้านท่อประกอบด้วยส่วนประกอบของความผันแปรความเร็วที่สอดคล้องกับจำนวนรอบพัดลม (¼f0¼26 Hz) และครั้งที่สี่ค่านี้ เช่น 4f0(¼104 Hz) สี่คือหมายเลขของใบมีด (N¼4)ความเร็วของกระแสลดลงอย่างเด่นชัดหลังจากออกจากร้านท่อII. ผลกระทบของการม้วนแกนแผงมีแผงหลักม้วนที่ร้านท่อ vortical กระแสถูกแก้ไขการไหลขนานกับแกนท่อแม้ว่าแผงหลัก มีขนาดเซลล์เล็กมีการกำหนดกระแส ความเร็วของการขั้นตอนแก้ไขถูกลดสัมพันธ์ที่ มีแผงหลักมีขนาดใหญ่กว่าเซลล์แม้ว่าความเร็วของกระแสไม่ มีแผงหลักลดลงอย่างรวดเร็วในย่านของร้านท่อ การความเร็วกระแสรักษาขนาดของสำหรับการ l0 ระยะยาวด้วยการใช้แผงหลัก ผลของการจำนวนแผงหลักเป็นสำคัญยกเว้นในร้านภูมิภาค l0E0 – 80 ซม.Fig. 25 เปลี่ยนรูปร่างระหว่างส่วนกรองกับ shielding ตั้งภายในFig. 26 ผลของการ shielding ภายในรูปร่างของตัวกรอง (ก) โดย shielding ภายใน (ข) ภายใน shielding บนตั้งสูงสุด (c) กว้างภายใน shieldingม. ชิ et al. / สมุดรายวันของของเหลวและโครงสร้าง 27 (2011) 1392 – 1410 1409ลักษณะ III การสั่นสะเทือนของตัวฉัน (L¼1.8 m) และวิธีปราบปรามการสั่นสะเทือนคลื่นสั่นสะเทือนที่พบค่าสูง l0E0.3 เมตร เช่น ในย่านของร้านท่อ ในระยะยาวทิศทาง เมื่อไม่ได้ใช้แผงหลักม้วนส่วนประกอบกันของการสั่นสะเทือนของตัวกรองถูกเห็นที่ 8.0 Hz กับส่วนประกอบอื่น ๆ ที่ 12.8 Hz(E(1/2)f0) และ 25.5 Hz (¼f0)สั่นสะเทือนของตัวกรองถูกยับยั้ง ด้วยแผงหลักม้วนที่ร้านท่อ rectifying กระแสดังนั้น สั่นสะเทือนไม่คาดคิดเกิดชนของกระแส vortical กับตัวอ่อนบางที่ทำเครื่องหมายจำหน่ายท่อนั้นมีแผงหลักม้วน กันความถี่ในการสั่นสะเทือนกรองลดลงเล็กน้อยให้ 7.2 Hz สำหรับ S-140และ Hz 6.3 S-85โหมดการสั่นสะเทือนกัน circumferential ถูก N¼2 โดยหลักแผงและ N¼1 กับ S-85แผงหลักลักษณะ IV การสั่นสะเทือนของตัว II (L¼3.7 m) และวิธีปราบปรามการสั่นสะเทือนเป็นกรองที่สองเกี่ยวกับคู่ความยาวของตัวกรองผม พื้นผิวของตัวได้ไม่เต็มขยายพร้อมทั้งการความยาวขาดพลังงานของพัดลมที่ใช้ในการทดลองใน การกรองฉัน สั่นสะเทือนอาจไม่ปราบพยศ โดยใช้แผงหลักม้วน rectifying ไหลท่อและคลื่นสั่นสะเทือนที่เพิ่มขึ้นและตำแหน่งสูงสุดตามคำแนะนำตัวในการทิศทางระยะยาวความสั่นสะเทือนในกรอง II แสดง '' fluttering หนึ่งตัวพิการ fluttered เนื่องจากกระแสภายในดังนั้น โดย shielding กระแสออกจากพื้นผิวของส่วนปลายของกรองด้วยเมมเบรนบาง ๆ เราสามารถระงับความสั่นสะเทือนตามความยาวของตัวกรองทั้งหมดเหล่านี้ได้รับผลแทนข้อมูลทดลองการใช้ประโยชน์ปรากฏการณ์นี้จากมุมมองทางทฤษฎีในการชี้แจงการศึกษาในอนาคต

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

ในตัวกรองการทดสอบได้รับการแนะนำสั้น ๆ
แล้วรายละเอียดความเร็วการไหลออกที่วัดได้ที่ร้านของท่อพัดลมที่ใช้ในการทดลองที่ถูกนำเสนอ ต่อไปนี้เพื่อการทดลองเหล่านี้ข้อมูลพื้นฐานการสั่นสะเทือนที่ไม่คาดคิดเกิดขึ้นในสองชนิดของตัวกรอง - กรองผมL¼1.8ความยาวเมตรและตัวกรองที่สองของL¼3.7ม - และมาตรการในการปราบปรามการสั่นสะเทือนที่ไม่คาดคิดสำหรับตัวกรองการทดสอบแต่ละถูกนำเสนอตามลำดับ. ผลที่ได้รับในการศึกษาครั้งนี้สามารถสรุปได้ดังนี้ครั้งที่หนึ่ง ลักษณะของการไหลออกจากเต้าเสียบท่อ.? ไหลออกจากท่อไม่ขนานกับแกนท่อ แต่มีแนวโน้มประมาณ 251 จากซ้ายไปทางขวาทิศทางไปทางเครื่องบินท่อทางออกคือการไหลออกเป็นvortical นอกจากนี้ยังไม่สม่ำเสมอในรัศมีทิศทางแต่เกือบเป็นศูนย์ที่เป็นศูนย์กลางของท่อและมียอดเดียวในทิศทางรัศมี.? ไหลออกจากเต้าเสียบท่อที่มีส่วนประกอบการเปลี่ยนแปลงความเร็วที่สอดคล้องกับจำนวนของการปฏิวัติที่ของพัดลม (¼f0¼26เฮิร์ตซ์) และสี่ครั้งค่านี้คือ 4f0 (¼104เฮิร์ตซ์); สี่คือจำนวนของใบมีด (N¼4).? ความเร็วการไหลออกอย่างเห็นได้ชัดลดลงหลังจากที่ออกจากเต้าเสียบท่อ. ครั้งที่สอง ผลของแผงแกนม้วน.? ม้วนด้วยแผงหลักที่ร้านท่อที่ไหลออก vortical ได้รับการแก้ไขที่จะไหลขนานกับแกนท่อ.? แม้ว่าแผงหลักที่มีขนาดเล็กเป็นเซลล์ที่มีประสิทธิภาพสำหรับแก้ไขการรั่วไหลที่ความเร็วของการไหลของการแก้ไขลดลงเมื่อเทียบกับที่กับแผงหลักที่มีขนาดของเซลล์ที่มีขนาดใหญ่.? แม้ว่าความเร็วการไหลออกได้โดยไม่ต้องแผงหลักลดลงอย่างรวดเร็วในพื้นที่ใกล้เคียงของร้านท่อที่ความเร็วการไหลออกของการบำรุงรักษาขนาด l0 สำหรับระยะทางอีกต่อไปกับการใช้งานของแผงหลัก ผลของจำนวนแผงเป็นหลักยกเว้นที่ไม่มีนัยสำคัญในภูมิภาคเต้าเสียบ l0E0-80 ซม. รูป 25. การเปลี่ยนรูปร่างของตัวกรองตัดมีพื้นที่ป้องกันการตกแต่งภายใน. รูป 26. ผลของการป้องกันการตกแต่งภายในกับรูปร่างตัวกรอง (ก) โดยไม่ต้องป้องกันภายใน (ข) การป้องกันการตกแต่งภายในบนพื้นที่ด้านบน (ค) การป้องกันการตกแต่งภายในที่กว้างขึ้น. เอ็ม ชิบะ, et al / วารสารของเหลวและโครงสร้าง 27 (2011) 1392-1410 1409 III ลักษณะการสั่นสะเทือนของตัวกรองฉัน (L¼1.8เมตร) และวิธีการปราบปรามการสั่นสะเทือน.? ความกว้างการสั่นสะเทือนที่แสดงให้เห็นว่าค่าสูงสุดที่ l0E0.3 มคือในพื้นที่ใกล้เคียงของร้านท่อในทิศทางตามยาวเมื่อแผงแกนม้วนไม่ได้ใช้.? องค์ประกอบที่โดดเด่นของการสั่นสะเทือนของตัวกรองที่เห็นที่ 8.0 เฮิรตซ์กับส่วนประกอบอื่น ๆ ที่ 12.8 เฮิร์ตซ์(E (1/2) F0) และ 25.5 เฮิร์ตซ์ (¼f0).? การสั่นสะเทือนของตัวกรองถูกระงับด้วยม้วนแผงหลักที่ร้านท่อและแก้ไขการไหลออก.? ดังนั้นการสั่นสะเทือนที่ไม่คาดคิดเกิดจากการชนกันของการทำเครื่องหมายการไหลออก vortical กับตัวกรองอ่อนบางที่เต้าเสียบท่อ.? กับแผงแกนม้วนความถี่ในการสั่นสะเทือนเด่นกรองลดลงเล็กน้อย 7.2 เฮิร์ตซ์สำหรับ S-140 และ 6.3 เฮิร์ตซ์สำหรับ S-85.? โหมดการสั่นสะเทือนเส้นรอบวงเด่นเป็นN¼2โดยไม่ต้องแผงหลักและN¼1กับ S-85 แผงหลัก. IV ลักษณะการสั่นสะเทือนของตัวกรองที่สอง (L¼3.7เมตร) และวิธีการปราบปรามการสั่นสะเทือน.? เป็นตัวกรองที่สองเป็นเรื่องของคู่ความยาวของตัวกรองผมพื้นผิวของตัวกรองที่ไม่ได้อย่างเต็มที่พร้อมทั้งขยายของความยาวเนื่องจากการขาดพลังของแฟนคลับที่ใช้ในการทดลอง.? ในทางตรงกันข้ามการกรองฉันสั่นสะเทือนไม่สามารถปราบปรามโดยใช้แผงแกนม้วนและแก้ไขการไหลของท่อและความกว้างของการสั่นสะเทือนที่เพิ่มขึ้นและตำแหน่งสูงสุดย้ายไปทางตอนปลายของตัวกรองในทิศทางตามยาว.? การสั่นสะเทือนในตัวกรองที่สองเป็นตัวแทนของ '' กระพือ, '' ซึ่งในส่วนที่ผิดปกติของตัวกรองเบาโผบินเนื่องจากการไหลภายใน.? ดังนั้นในการป้องกันการไหลออกจากพื้นผิวของส่วนปลายของกรองด้วยเมมเบรนบางที่เราสามารถปราบปรามการสั่นสะเทือนตลอดความยาวของตัวกรอง. ผลที่ได้รับเหล่านี้เป็นตัวแทนข้อมูลการทดลองที่มีประโยชน์ที่จะชี้แจงปรากฏการณ์นี้จากมุมมองของทฤษฎีในการศึกษาในอนาคต

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

ในเครื่องกรองแบบแนะนำสั้น ๆแล้วเข้าไปวัดที่ร้านโพรไฟล์ความเร็วของพัดลมท่อใช้ใน
ทดลองนำเสนอ ตามเหล่านี้พื้นฐานทดลองข้อมูลการสั่นสะเทือนที่ไม่คาดคิดเกิดขึ้นในทั้งสองประเภทของตัวกรองสำหรับกรอง
ผมยาวผม¼ 1.8 เมตร และกรอง 2 ชั้น¼ 3.7 M ) และมาตรการปราบปราม การสั่นสะเทือนที่ไม่คาดคิด
แต่ละการทดสอบกรองนำเสนอตามลำดับ ผลลัพธ์ที่ได้ในการศึกษานี้สามารถสรุปได้ดังนี้ :
. คุณลักษณะของการรั่วไหลจากท่อเต้าเสียบ .
 การรั่วไหลจากท่อไม่ใช่ท่อขนานกับแกน แต่จะเอียงประมาณ 251 จากซ้ายไปขวา ทิศทางต่อท่อเต้าเสียบ
เครื่องบิน เช่น เข้าไปวน . นอกจากนี้ , มันไม่สม่ำเสมอในรัศมี
ทิศทาง แต่เกือบเป็นศูนย์กลางของท่อ และมียอดเดียวในทิศทางรัศมี .
 การรั่วไหลจากท่อเต้าเสียบที่มีความเร็วการเปลี่ยนแปลงชิ้นส่วนที่สอดคล้องกับจำนวนของการปฏิวัติ
ของพัดลม ( ¼ละ¼ 26 Hz ) และครั้งที่สี่นี้ค่า เช่น 4f0 ( ¼ 104 Hz ) ; 4 คือ หมายเลขของใบ ( N ¼ 4 )
 การรั่วไหลความเร็วลดลงอย่างเด่นชัดหลังจากออกจากท่อ
เต้าเสียบ2 . ผลของแกนม้วนแผง .
 กับแกนม้วนแผงที่ท่อเต้าเสียบ วนไหลเป็นน้าสาว ไหลขนานกับท่อแกน .
 แม้ว่าหลักด้วยแผงเซลล์ขนาดเล็กที่มีประสิทธิภาพเพื่อแก้ไขการรั่วไหลความเร็วของ
3 ไหลลดลงเมื่อเทียบกับแกนกลาง แผง ที่มีขนาดใหญ่ขนาดเซลล์ .
 แม้ว่าการไหลออกเร็วโดยไม่มีหลักแผงอย่างรวดเร็วลดลงในบริเวณท่อ Outlet ,
: รักษาขนาดของความเร็วกับระยะทางยาว l0 ใช้หลักแผง ผลของ
จำนวนแผง core ไม่สำคัญยกเว้นในสาขาภูมิภาค l0e0 – 80 ซม.
25 มะเดื่อ . การเปลี่ยนแปลงของรูปร่างหน้าตัดกับตัวกรองป้องกันภายในพื้นที่
26 มะเดื่อ .ผลของการป้องกันตัวกรองภายในรูปร่าง ( a ) โดยภายในป้องกัน ; ( b ) ป้องกันในพื้นที่ด้านบนภายใน ( C ) กว้างภายในป้องกัน .
ม. ชิบะ et al . วารสารของของไหลและโครงสร้าง 27 ( 2011 ) – 1240 1409
III 397 การสั่นสะเทือนลักษณะของตัวกรองที่ผม ( ผม¼ 1.8 เมตร ) และวิธีการปราบปรามการสั่นสะเทือน .
 การสั่นสะเทือนขนาดพบว่ามีค่าสูงสุดที่ l0e0.3 M คือ