Beaumal, Delepine,
& Lamballerie-

Beaumal, Delepine,
& Lamballerie-Anton, 2001) was used to
describe flow behavior of emulsion.
where t is the shear stress (Pa), t0 is the yield stress (Pa), K is the
consistency index (Pa sn), g_ is the shear rate (s
1
), and n is the flow
index (dimensionless), n < 1 for a shear-thinning fluid, n > 1 for a
shear thickening fluid and n ¼ 1 for a Newtonian fluid.
Creep tests should be performed in the linear viscoelastic region
(LVR). Therefore, the stress sweep test (1e300 Pa for cream, 1 Hz)
was carried out first to determine yield stress (t0) with 20 data
points collected and plotted logarithmically by P35 TiL polished
sensor. In the creep test, samples of foam were subjected to a
constant shear stress of 3 Pa for 300 s. The 4-element Burgers
model (a Kelvin-Voigt and Maxwell model in series) (Xu, Xiong, Li,
& Zhao, 2008) was used in the creep analysis of the samples.
where g is the total strain at time t (s), t (Pa) is the constantly
applied shear stress, l (s) is the mean retardation time, h1 (Pa s) is
the coefficient of viscosity associated with viscosity flow, g_(s
1
) is
the shear rate of viscosity flow, E1, E2 (Pa) are the instantaneous
elastic modulus and retarded elastic modulus, respectively. g1, g2
(1
e
t/l) and g_ $t are the instantaneous elastic deformation,
retarded elastic deformation and viscosity flow deformation,
respectively.
Creep data were also analyzed in terms of equilibrium creep
compliance Je (Pa
1
), determined by Eq. (4).
where ge is the equilibrium deformation, t (Pa) is the constantly
applied shear stress (Herranz, Tovar, Borderias, & Moreno, 2013).
2.6. Measurement of partial coalescence of fat
The amount of free fat in the emulsion was determined using
the method of Palanuwech, Potineni, Roberts, and Coupland (2003).
Oil Red O (0.15 mg/g) in corn oil was prepared and stirred overnight
using a digital overhead stirrer (RW20, IKA Co. Ltd., Germany). The
absorbance of the solution at 520 nm was measured using a
UVevisible spectrophotometer (PerkineElmer, Lambda 3, Norwalk,
CT). Corn oil was used as the blank. Then dilution technique was
applied: a dye solution in non-polar solvent was poured onto the
surface of the emulsion with gentle mixing, allowing the colored oil
to float at the surface during centrifugation at 10,000  g for 30 min
at 25 C in a Beckman L8-M ultracentrifuge (Beckman, Fullerton,
CA, USA). Any free fat in the emulsion was dissolved in the colored
oil but the emulsified fat remained in the droplets. The diluted-dye
solution fraction was easily transferred from the surface for
absorbance measurements. The change in absorbance indicates
that the mass fraction that is not emulsified in the fat (4d), which is
given by Eq. (5).
where 4d is the mass fraction of fat in the emulsion, mo is the mass
of added Red Oil O, me is the mass of emulsion, a is absorbance ratio
of the Red Oil O solution before and after centrifugation, and f is
the mass fraction of oil in the emulsion. All the measurements were
made in triplicate.
2.7. Measurement of overrun
The overrun of whipped creams was measured according to the
method of Scurlock (1986), i.e. through filling a transparent tub to a
set volume with the testing whipped cream. Complete filling
without including artificial large bubbles was facilitated with
gentle tapping. The overrun was related to the mass of this volume
and the density of the cream before whipping. It was determined by
Eq. (6).
where M1 is the mass of unwhipped cream with the set volume (g),
and M2 is the mass of whipped cream with the same volume (g). All
the measurements were made in triplicate.
2.8. Statistical analysis
Statistical analysis was conducted using SPSS 11.5 (SPSS Inc.,
Chicago, IL, USA) for one-way ANOVA. StudenteNewmaneKeuls
test was used to compare of the mean values among treatments,
and to identify the significance of difference (p < 0.05) among
treatments. Bivariate correlation analysis was used to analyze the
correlationship between the parameters. All the data were
expressed as mean ± standard deviation of triplicate
determinations.
3. Results and discussion
3.1. Particle characteristics of powder and emulsion
SEM images (Fig. 1) showed that particles of powdered whipped
cream (PWC) were generally in spherical shape with smooth surfaces
and their average diameters were approximate to 10e40 mm.
No discernible pores or cracks on the outer surface but some small
dents, wrinkles or scars. Some PWC particles appeared in clusters
or attached one another indicating the formation of aggregates,
probably due to some mechanical stress induced water removal by
drying and the uneven drying at different locations of the drying
droplets.
As the PWC powders were dispersed in water transforming
emulsion again, a few large irregular fat droplet aggregates
occurred in spray dried emulsion (Fig. 2C). However, micrographs
of both frozen and chilled emulsions appeared to be more evenly
distributed without obvious large droplets (Fig. 2A, B). As evidenced
from the micrographs, the processing conditions had a
distinct influence on particle size distribution of fat droplets in
emulsions. The evenness of particle size distribution of emulsions
decreased in the order of chilled emulsion > frozen
emulsion > spray dried emulsion, while this last one exhibited a
very different pattern to those shown by the frozen and chilled
emulsions. Both the frozen and chilled emulsions exhibited typical
monomodal distributions and similar profiles, ranging from
0.03 mm to 0.8 mm (i.e. average particle size (d4,3) 0.213 ± 0.001 mm
and 0.227 ± 0.000 mm, respectively). No significant difference
(p > 0.05) in mean particle size was shown between them. The
spray dried emulsion (d4,3 ¼ 8.982 ± 0.340 mm) showed a broadening
bimodal distribution with a population of fat droplets occupied
between 0.3 and 3.8 mm, and a large irregular peak shape
between 4.3 and 182.0 mm.
The bimodal distribution of the spray dried emulsion was
probably attributed to the dynamic physical changes caused by the
extra processing steps i.e. spray drying and reconstitution. Thus,
occurrence of free fats, aggregation, formation of large fat droplets
via coalescence and uneven or insufficient emulsification after
reconstitution with normal stirring were all possible (Danviriyakul,
McClements, Decker, Nawar, & Chinachoti, 2002; Hogan, McNamee,
O’Riordan, & O’Sullivan, 2001; Vignolles et al., 2009). In this study,
particle size of spray dried emulsion increased significantly
compared to its parent emulsion (p < 0.05). Although no significant
difference between the average particle size and particle size distribution
of frozen and chilled emulsions was observed, the slight
difference was possibly caused by the fat crystallization and partial
fat droplets coalescence induced by the freeze-thaw process in the
frozen emulsion (Vanapalli, Palanuwech, & Coupland, 2002). Fat
droplets in chilled emulsion partially coalesced to a slightly greater
extent than those of frozen emulsion, which could be evidenced by
the values of partial fat coalescence at 0 min (Fig. 4a).
3.2. Flow behavior of emulsion
Flow and apparent viscosity curves versus shear rate and the
parameters of Herschel-Bulkley model of emulsions under different
processing conditions were shown in Fig. 3 and Table 1, respectively
It appeared that the Herschel-Bulkley model provides an excellent
approximation to the measurements. The flow behaviors exhibited
pronounced shear-thinning tendency, which was characterized by
relatively high viscosity at low shear rate and reached to a plateau
at high shear rate (Fig. 3). Flow index n less than 1 confirmed the
pseudoplasticity of all emulsion samples (Table 1). The values of
consistency index K were in an ascending order as frozen
emulsion < chilled emulsion < spray dried emulsion, which was in
agreement with change tendency of apparent viscosity. The pseudoplastic
behavior with yield stress suggests that weak droplet
network structure was formed at the initial stage. The decrease in
apparent viscosity with increased shear rate might be attributed to
the breakdown or reorganization of droplet network by mechanical
shear (Bellalta, Troncoso, Zúniga, ~ & Aguilera, 2012). At a given shear
rate, both the apparent viscosity and the shear stress of emulsions,
were in the same ascending order. The flow and viscosity curves of
frozen and chilled emulsions were similar and greatly differed from
those of spray dried emulsion, indicating that processing procedures
had distinct influence on flow behavior of emulsion.
Generally, as a good indicator of internal network structure
strength, yield stress is calculated by extrapolation of experiment
data in the case of shear rateg_ / 0 (Derkach, Kuhkushkina,
Levachov, & Matveenko, 2011). The frozen emulsion exhibited the
lowest yield stress, while the highest yield stress was observed for
the spray dried emulsion. Factors affecting the yield stress are
particle volume fraction, particle size and strength of interparticle
forces. In general, a decrease of particle size leads to increased yield
stress (Genovese, Lozano, & Rao, 2007). However, yield stress
increased with increasing fat droplets size of emulsions in this
work. It may be interpreted by increasing of interparticle interaction
strength as the dominant factor. The strength of interparticle
interaction is associated with the interconnection of the network
microstructure, which will increase with elimination of weak
linkages as the droplet aggregation increases (Zhou, Solomon,
Scales, & Boger, 1999). Furthermore, apparent viscosity of emulsion
also appeared higher dependence of three-dimensional
network. It meant that the emulsions with firmly network structure
should overcome more interparticle resistance force to flow, in
other words, exhibiting higher viscosity (Boode & Walstra, 1993).

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

Beaumal, Delepine,
& Lamballerie-Anton, 2001) was used todescribe flow behavior of emulsion.where t is the shear stress (Pa), t0 is the yield stress (Pa), K is theconsistency index (Pa sn), g_ is the shear rate (s
1), and n is the flowindex (dimensionless), n < 1 for a shear-thinning fluid, n > 1 for ashear thickening fluid and n ¼ 1 for a Newtonian fluid.Creep tests should be performed in the linear viscoelastic region(LVR). Therefore, the stress sweep test (1e300 Pa for cream, 1 Hz)was carried out first to determine yield stress (t0) with 20 datapoints collected and plotted logarithmically by P35 TiL polishedsensor. In the creep test, samples of foam were subjected to aconstant shear stress of 3 Pa for 300 s. The 4-element Burgersmodel (a Kelvin-Voigt and Maxwell model in series) (Xu, Xiong, Li,& Zhao, 2008) was used in the creep analysis of the samples.where g is the total strain at time t (s), t (Pa) is the constantlyapplied shear stress, l (s) is the mean retardation time, h1 (Pa s) isthe coefficient of viscosity associated with viscosity flow, g_(s
1) isthe shear rate of viscosity flow, E1, E2 (Pa) are the instantaneouselastic modulus and retarded elastic modulus, respectively. g1, g2(1
e
t/l) and g_ $t are the instantaneous elastic deformation,retarded elastic deformation and viscosity flow deformation,respectively.Creep data were also analyzed in terms of equilibrium creepcompliance Je (Pa
1), determined by Eq. (4).where ge is the equilibrium deformation, t (Pa) is the constantlyapplied shear stress (Herranz, Tovar, Borderias, & Moreno, 2013).2.6. Measurement of partial coalescence of fatThe amount of free fat in the emulsion was determined usingthe method of Palanuwech, Potineni, Roberts, and Coupland (2003).Oil Red O (0.15 mg/g) in corn oil was prepared and stirred overnightusing a digital overhead stirrer (RW20, IKA Co. Ltd., Germany). Theabsorbance of the solution at 520 nm was measured using aUVevisible spectrophotometer (PerkineElmer, Lambda 3, Norwalk,CT). Corn oil was used as the blank. Then dilution technique wasapplied: a dye solution in non-polar solvent was poured onto thesurface of the emulsion with gentle mixing, allowing the colored oilto float at the surface during centrifugation at 10,000  g for 30 minat 25 C in a Beckman L8-M ultracentrifuge (Beckman, Fullerton,CA, USA). Any free fat in the emulsion was dissolved in the coloredoil but the emulsified fat remained in the droplets. The diluted-dyesolution fraction was easily transferred from the surface forabsorbance measurements. The change in absorbance indicatesthat the mass fraction that is not emulsified in the fat (4d), which isgiven by Eq. (5).where 4d is the mass fraction of fat in the emulsion, mo is the massof added Red Oil O, me is the mass of emulsion, a is absorbance ratioO น้ำมันแดงแก้ปัญหาก่อน และ หลัง centrifugation และ f เป็นเศษส่วนโดยรวมของน้ำมันในอิมัลชัน มีวัดทั้งหมดทำใน triplicate2.7 การวัดมากเกินไปมากเกินไปของครีมที่ถูกตีถูกวัดตามวิธีของ Scurlock (1986), เช่นผ่านอ่างโปร่งใสเพื่อกรอกข้อมูลการตั้งเสียง ด้วยครีม whipped ทดสอบ กรอกสมบูรณ์โดยไม่รวมฟองอากาศใหญ่ประดิษฐ์ถูกกลืนแตะเบา ๆ มากเกินไปไม่เกี่ยวข้องกับมวลของไดรฟ์ข้อมูลนี้และความหนาแน่นของครีมก่อน whipping มันถูกกำหนดโดยEq. (6)โดยที่ M1 คือ มวลของครีม unwhipped กับไดรฟ์ข้อมูลการตั้งค่า (g),และ M2 คือ มวลของครีมที่ถูกตีด้วยปริมาณเดียวกัน (g) ทั้งหมดการประเมินการทำ triplicate2.8. สถิติวิเคราะห์วิธีวิเคราะห์ทางสถิติโดยใช้โปรแกรม 11.5 (โปรแกรม Inc.ชิคาโก IL สหรัฐอเมริกา) สำหรับการวิเคราะห์ความแปรปรวนแบบทางเดียว StudenteNewmaneKeulsใช้ทดสอบเพื่อเปรียบเทียบค่าเฉลี่ยระหว่างรักษาและระบุความสำคัญของความแตกต่าง (p < 0.05) ระหว่างรักษา วิเคราะห์ความสัมพันธ์ bivariate ถูกใช้ในการวิเคราะห์การcorrelationship ระหว่างพารามิเตอร์ ข้อมูลทั้งหมดได้แสดงเป็นเฉลี่ย±ส่วนเบี่ยงเบนมาตรฐานของของ triplicatedeterminations3. ผลลัพธ์ และสนทนา3.1 ลักษณะอนุภาคของผงและอิมัลชันภาพ SEM (Fig. 1) แสดงให้เห็นว่า อนุภาคของผงถูกตีครีม (PWC) มีรูปร่างเป็นทรงกลมมีผิวเรียบโดยทั่วไปand their average diameters were approximate to 10e40 mm.No discernible pores or cracks on the outer surface but some smalldents, wrinkles or scars. Some PWC particles appeared in clustersor attached one another indicating the formation of aggregates,probably due to some mechanical stress induced water removal bydrying and the uneven drying at different locations of the dryingdroplets.As the PWC powders were dispersed in water transformingemulsion again, a few large irregular fat droplet aggregatesoccurred in spray dried emulsion (Fig. 2C). However, micrographsof both frozen and chilled emulsions appeared to be more evenlydistributed without obvious large droplets (Fig. 2A, B). As evidencedfrom the micrographs, the processing conditions had adistinct influence on particle size distribution of fat droplets inemulsions. The evenness of particle size distribution of emulsionsdecreased in the order of chilled emulsion > frozenemulsion > spray dried emulsion, while this last one exhibited avery different pattern to those shown by the frozen and chilledemulsions. Both the frozen and chilled emulsions exhibited typicalmonomodal distributions and similar profiles, ranging from0.03 mm to 0.8 mm (i.e. average particle size (d4,3) 0.213 ± 0.001 mmand 0.227 ± 0.000 mm, respectively). No significant difference(p > 0.05) in mean particle size was shown between them. Thespray dried emulsion (d4,3 ¼ 8.982 ± 0.340 mm) showed a broadeningกระจาย bimodal มีประชากรหยดไขมันที่ครอบครองระหว่าง 0.3 และ 3.8 มม. และรูปร่างสูงใหญ่ผิดปกติระหว่าง 182.0 และ 4.3 มม.เป็นอิมัลชันพ่นกระจาย bimodalอาจเกิดจากการเปลี่ยนแปลงทางกายภาพแบบไดนามิกที่เกิดจากการการประมวลผลเพิ่มเติมขั้นตอนเช่นสเปรย์แห้งและ reconstitution ดังนั้นเกิดไขมันฟรี รวม การก่อตัวของหยดไขมันขนาดใหญ่coalescence และ emulsification ปริมาณไม่เพียงพอ หรือไม่สม่ำเสมอหลังจากreconstitution กับกวนปกติได้ทั้งหมดไป (DanviriyakulMcClements เหล็กสองชั้น Nawar, & Chinachoti, 2002 Hogan, McNameeO'Riordan และโรงง 2001 Vignolles et al., 2009) ในการศึกษานี้ขนาดอนุภาคของสเปรย์แห้งอิมัลชันที่เพิ่มขึ้นอย่างมีนัยสำคัญเมื่อเทียบกับของอิมัลชันหลัก (p < 0.05) แม้ว่าไม่สำคัญขนาดอนุภาคเฉลี่ยและการกระจายขนาดอนุภาคแตกต่างกันของแข็ง และเย็น emulsions ถูกสังเกต เล็กน้อยความแตกต่างอาจจะเกิดจากการตกผลึกไขมันและบางส่วนเกิดจากกระบวนการแช่แข็ง-thaw ใน coalescence หยดไขมันอิมัลชันน้ำแข็ง (Vanapalli, Palanuwech, & Coupland, 2002) ไขมันหยดในอิมัลชันเย็นบางส่วน coalesced จะมากกว่าเล็กน้อยขอบเขตกว่าของอิมัลชันแช่แข็ง ซึ่งอาจเป็นหลักฐานด้วยค่าของ coalescence ไขมันบางส่วนที่ 0 นาที (Fig. 4a)3.2 การลักษณะการทำงานไหลของอิมัลชันไหลและเส้นโค้งความหนืดที่ชัดเจนเมื่อเทียบกับอัตราเฉือนและparameters of Herschel-Bulkley model of emulsions under different
processing conditions were shown in Fig. 3 and Table 1, respectively
It appeared that the Herschel-Bulkley model provides an excellent
approximation to the measurements. The flow behaviors exhibited
pronounced shear-thinning tendency, which was characterized by
relatively high viscosity at low shear rate and reached to a plateau
at high shear rate (Fig. 3). Flow index n less than 1 confirmed the
pseudoplasticity of all emulsion samples (Table 1). The values of
consistency index K were in an ascending order as frozen
emulsion < chilled emulsion < spray dried emulsion, which was in
agreement with change tendency of apparent viscosity. The pseudoplastic
behavior with yield stress suggests that weak droplet
network structure was formed at the initial stage. The decrease in
apparent viscosity with increased shear rate might be attributed to
the breakdown or reorganization of droplet network by mechanical
shear (Bellalta, Troncoso, Zúniga, ~ & Aguilera, 2012). At a given shear
rate, both the apparent viscosity and the shear stress of emulsions,
were in the same ascending order. The flow and viscosity curves of
frozen and chilled emulsions were similar and greatly differed from
those of spray dried emulsion, indicating that processing procedures
had distinct influence on flow behavior of emulsion.
Generally, as a good indicator of internal network structure
strength, yield stress is calculated by extrapolation of experiment
data in the case of shear rateg_ / 0 (Derkach, Kuhkushkina,
Levachov, & Matveenko, 2011). The frozen emulsion exhibited the
lowest yield stress, while the highest yield stress was observed for
the spray dried emulsion. Factors affecting the yield stress are
particle volume fraction, particle size and strength of interparticle
forces. In general, a decrease of particle size leads to increased yield
stress (Genovese, Lozano, & Rao, 2007). However, yield stress
increased with increasing fat droplets size of emulsions in this
work. It may be interpreted by increasing of interparticle interaction
strength as the dominant factor. The strength of interparticle
interaction is associated with the interconnection of the network
microstructure, which will increase with elimination of weak
linkages as the droplet aggregation increases (Zhou, Solomon,
Scales, & Boger, 1999). Furthermore, apparent viscosity of emulsion
also appeared higher dependence of three-dimensional
network. It meant that the emulsions with firmly network structure
should overcome more interparticle resistance force to flow, in
other words, exhibiting higher viscosity (Boode & Walstra, 1993).

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

Beaumal, Delepine? และ Lamballerie-แอนตัน, 2001)
ถูกใช้ในการอธิบายพฤติกรรมการไหลของอิมัลชัน.
เมื่อ t คือความเครียดเฉือน (PA) t0 ความเครียดผลผลิต (PA) K
เป็นดัชนีความสอดคล้อง(Pa SN) g_ อัตราเฉือน (s?
1) และ n
คือการไหลดัชนี(ขนาด) n <1 สำหรับของเหลวเฉือนผอมบาง n> 1
สำหรับของเหลวหนาแรงเฉือนและn ¼ 1 สำหรับของเหลวนิวตัน.
คืบทดสอบควรจะดำเนินการใน ภูมิภาคหนืดเชิงเส้น
(LVR) ดังนั้นการทดสอบกวาดความเครียด (1e300 ป่าสำหรับครีม 1 Hz)
ได้ดำเนินการก่อนเพื่อตรวจสอบความเครียดผลผลิต (t0) 20 ข้อมูลจุดรวบรวมและพล็อตลอการิทึมโดย P35 Til ขัดเซ็นเซอร์ ในการทดสอบการคืบตัวอย่างของโฟมที่ถูกยัดเยียดให้ขจัดความเครียดอย่างต่อเนื่องของ 3 ป่า 300 s 4 องค์ประกอบเบอร์เกอร์รูปแบบ(กเคลวิน-ยต์และรูปแบบแมกซ์เวลในซีรีส์) (เสี่ยวหยงหลี่, และ Zhao 2008) ถูกนำมาใช้ในการวิเคราะห์การคืบของกลุ่มตัวอย่าง. ที่ g เป็นสายพันธุ์รวมที่เวลา t (s ) ตัน (ป่า) เป็นอย่างต่อเนื่องขจัดความเครียดใช้ลิตร(s) เป็นเวลาที่ชะลอเฉลี่ย h1 (Pa s) ค่าสัมประสิทธิ์ของความหนืดที่เกี่ยวข้องกับการไหลของความหนืด g_ (s? 1) เป็นอัตราความหนืดเฉือน การไหล, E1, E2 (ป่า) เป็นทันทีโมดูลัสยืดหยุ่นและโมดูลัสยืดหยุ่นปัญญาอ่อนตามลำดับ G1, G2 (1? จ? ตัน / ลิตร) และ g_ $ เสื้อที่มีการเปลี่ยนรูปแบบยืดหยุ่นทันทีเปลี่ยนรูปยืดหยุ่นปัญญาอ่อนและความผิดปกติการไหลความหนืดตามลำดับ. คืบวิเคราะห์ข้อมูลยังอยู่ในแง่ของความคืบสมดุลการปฏิบัติตามจ้ะ (Pa 1) กำหนดโดยสมการ (4). ที่ ge เป็นความผิดปกติสมดุลตัน (ป่า) เป็นอย่างต่อเนื่องขจัดความเครียดใช้(Herranz, โตวา Borderias และ Moreno 2013). 2.6 การวัดการเชื่อมต่อกันบางส่วนของไขมันปริมาณของไขมันอิสระในอิมัลชันถูกกำหนดโดยใช้วิธีการPalanuwech, Potineni โรเบิร์ตและ Coupland (2003). น้ำมันสีแดง O (0.15 mg / g) ในน้ำมันข้าวโพดจัดทำและกวนข้ามคืนใช้เครื่องกวนค่าใช้จ่ายแบบดิจิตอล (RW20, IKA จำกัด เยอรมนี) การดูดกลืนแสงของการแก้ปัญหาที่ 520 นาโนเมตรได้รับการวัดโดยใช้spectrophotometer UVevisible (PerkineElmer แลมบ์ดาที่ 3, วอล์คส์) น้ำมันข้าวโพดที่ใช้เป็นที่ว่างเปล่า เทคนิคการลดสัดส่วนจากนั้นถูกนำไปใช้สารละลายสีย้อมในตัวทำละลายที่ไม่มีขั้วถูกเทลงบนพื้นผิวของอิมัลชันที่มีการผสมอ่อนโยนที่ช่วยให้สีน้ำมันจะลอยที่พื้นผิวในระหว่างการหมุนเหวี่ยงที่10,000? กรัมเป็นเวลา 30 นาทีที่25 C ในเบคค์ L8-M ultracentrifuge (เบคค์, Fullerton, CA, USA) ใด ๆ ที่ปราศจากไขมันในอิมัลชันถูกละลายในสีน้ำมันแต่ไขมัน emulsified ยังคงอยู่ในหยด เจือจางย้อมแก้ปัญหาส่วนที่ถูกย้ายได้อย่างง่ายดายจากพื้นผิวสำหรับการวัดการดูดกลืนแสง การเปลี่ยนแปลงในการดูดกลืนแสงที่บ่งชี้ว่ามวลส่วนที่ไม่ได้ emulsified ในไขมัน (4d) ซึ่งได้รับจากสมการ (5). ที่ 4d เป็นส่วนมวลของไขมันในอิมัลชัน, โมคือมวลของเพิ่มสีแดงน้ำมันโอฉันก็คือมวลของอิมัลชันที่เป็นอัตราส่วนการดูดกลืนแสงของการแก้ปัญหาสีแดงน้ำมันO ก่อนและหลังการหมุนเหวี่ยงและฉ เป็นส่วนมวลของน้ำมันในอิมัลชัน วัดทั้งหมดถูกทำในเพิ่มขึ้นสามเท่า. 2.7 วัดบุกรุกบุกรุกวิปปิ้งครีมวัดตามวิธีการของScurlock (1986) นั่นคือผ่านการเติมอ่างโปร่งใสไปยังไดรฟ์ชุดกับวิปปิ้งครีมทดสอบ กรอกสมบูรณ์โดยไม่รวมฟองอากาศขนาดใหญ่เทียมได้อำนวยความสะดวกด้วยการกรีดอ่อนโยน บุกรุกที่เกี่ยวข้องกับมวลของปริมาณนี้และความหนาแน่นของครีมก่อนที่จะตี มันถูกกำหนดโดยสมการ (6). ที่ M1 คือมวลของครีม unwhipped กับปริมาณชุด (ช) และ M2 คือมวลของวิปปิ้งครีมที่มีปริมาณเดียวกัน (ช) ทุกวัดที่ถูกสร้างขึ้นในเพิ่มขึ้นสามเท่า. 2.8 การวิเคราะห์ทางสถิติการวิเคราะห์ทางสถิติได้ดำเนินการโดยใช้โปรแกรม SPSS 11.5 (SPSS อิงค์ชิคาโก, IL, USA) เป็นหนึ่งในวิธีการวิเคราะห์ความแปรปรวน StudenteNewmaneKeuls ทดสอบใช้ในการเปรียบเทียบของค่าเฉลี่ยในกลุ่มการรักษาและเพื่อระบุความสำคัญของความแตกต่าง (p <0.05) การรักษา การวิเคราะห์ความสัมพันธ์ bivariate ถูกใช้ในการวิเคราะห์correlationship ระหว่างพารามิเตอร์ ข้อมูลทั้งหมดถูกแสดงเป็นค่าเฉลี่ย±ค่าเบี่ยงเบนมาตรฐานของการเพิ่มขึ้นสามเท่าหาความ. 3 และการอภิปรายผล3.1 ลักษณะอนุภาคของผงและอิมัลชันภาพ SEM (รูปที่ 1). แสดงให้เห็นว่าอนุภาคของวิปปิ้งครีมผงครีม(PWC) โดยทั่วไปในรูปทรงกลมที่มีพื้นผิวเรียบและขนาดเส้นผ่าศูนย์กลางเฉลี่ยของพวกเขาใกล้เคียงกับ10e40 มม. ไม่มีรูขุมขนที่เห็นเด่นชัดหรือรอยแตกบนพื้นผิวด้านนอก แต่บางขนาดเล็กบุบหรือรอยแผลเป็นริ้วรอย บางอนุภาค PWC ปรากฏอยู่ในกลุ่มหรืออายัดอีกคนหนึ่งที่แสดงให้เห็นการก่อตัวของมวลรวมอาจเนื่องจากบางความเครียดเชิงกลเหนี่ยวนำให้เกิดการกำจัดน้ำโดยการอบแห้งและอบแห้งที่ไม่สม่ำเสมอในสถานที่ที่แตกต่างกันของการอบแห้งหยด. ในฐานะที่เป็นผง PWC กำลังระบาดในน้ำเปลี่ยนอิมัลชันอีกครั้งเพียงไม่กี่หยดขนาดใหญ่มวลไขมันผิดปกติที่เกิดขึ้นในสเปรย์แห้งอิมัลชัน (รูป. 2C) อย่างไรก็ตามไมโครของอิมัลชันทั้งแช่แข็งและแช่เย็นดูเหมือนจะเป็นอย่างเท่าเทียมกันแจกจ่ายโดยไม่หยดน้ำขนาดใหญ่ที่เห็นได้ชัด(รูป. 2A, B) เป็นหลักฐานจากไมโครเงื่อนไขการประมวลผลมีอิทธิพลที่แตกต่างกันเกี่ยวกับการกระจายขนาดอนุภาคของหยดไขมันในอิมัลชัน สมดุลของการกระจายขนาดอนุภาคของอิมัลชันลดลงในคำสั่งของอิมัลชันแช่เย็น> แช่แข็งอิมัลชัน> สเปรย์แห้งอิมัลชันขณะนี้สุดท้ายแสดงรูปแบบที่แตกต่างกันมากกับที่แสดงโดยแช่แข็งและแช่เย็นอิมัลชัน ทั้งอีมัลชั่แช่เย็นแช่แข็งและการจัดแสดงทั่วไปกระจาย monomodal และรูปแบบที่คล้ายกันตั้งแต่ 0.03 มิลลิเมตรถึง 0.8 มิลลิเมตร (เช่นขนาดอนุภาคเฉลี่ย (d4,3) 0.213 ± 0.001 มิลลิเมตรและ0.227 ± 0.000 มิลลิเมตรตามลำดับ) ไม่มีความแตกต่างอย่างมีนัยสำคัญ(p> 0.05) ในขนาดอนุภาคก็แสดงให้เห็นระหว่างพวกเขา สเปรย์แห้งอิมัลชัน (d4,3 ¼ 8.982 ± 0.340 มิลลิเมตร) แสดงให้เห็นว่าการขยายการกระจาย bimodal มีประชากรของหยดไขมันครอบครองระหว่าง0.3 และ 3.8 มิลลิเมตรและมีรูปร่างผิดปกติสูงสุดขนาดใหญ่ระหว่าง4.3 และ 182.0 มม. การกระจาย bimodal ของสเปรย์ อิมัลชันแห้งประกอบอาจจะมีการเปลี่ยนแปลงทางกายภาพแบบไดนามิกที่เกิดจากการประมวลผลพิเศษขั้นตอนการอบแห้งเช่นสเปรย์และปฏิสังขรณ์ ดังนั้นการเกิดขึ้นของไขมันฟรีรวมการก่อตัวของหยดไขมันขนาดใหญ่ที่ผ่านการเชื่อมต่อกันและemulsification ไม่สม่ำเสมอหรือไม่เพียงพอหลังจากละลายกับกวนปกติก็เป็นไปได้ทั้งหมด(Danviriyakul, McClements, ฉูดฉาด Nawar & Chinachoti 2002; โฮแกน McNamee, รีออร์แดน และซัลลิแวน, 2001. Vignolles et al, 2009) ในการศึกษานี้มีขนาดอนุภาคของสเปรย์อิมัลชันแห้งเพิ่มขึ้นอย่างมีนัยสำคัญเมื่อเทียบกับน้ำนมแม่(p <0.05) แม้ว่าจะไม่มีนัยสำคัญแตกต่างระหว่างขนาดอนุภาคเฉลี่ยและการกระจายขนาดอนุภาคของอิมัลชันแช่เย็นแช่แข็งและได้รับการตั้งข้อสังเกตเล็กน้อยความแตกต่างที่เกิดอาจจะโดยการตกผลึกไขมันและบางส่วนไขมันหยดรวมกันที่เกิดจากกระบวนการแช่แข็งละลายในอิมัลชันแช่แข็ง(Vanapalli, Palanuwech และ Coupland, 2002) ไขมันหยดในอิมัลชันแช่เย็นบางส่วนไปรวมตัวกันมากขึ้นเล็กน้อยในระดับกว่าของอิมัลชันแช่แข็งซึ่งสามารถเห็นได้จากค่าการเชื่อมต่อกันของไขมันบางส่วนที่0 นาที (รูป. 4a). 3.2 พฤติกรรมการไหลของน้ำนมไหลและเส้นโค้งที่เห็นได้ชัดเมื่อเทียบกับความหนืดเฉือนอัตราและพารามิเตอร์ของแบบจำลองเฮอร์เชล-Bulkley ของอิมัลชันที่แตกต่างกันภายใต้เงื่อนไขการประมวลผลที่มีการแสดงในรูปที่ ที่ 3 และตารางที่ 1 ตามลำดับปรากฏว่ารูปแบบเฮอร์เชล-Bulkley ให้ดีประมาณที่จะวัด พฤติกรรมการไหลแสดงเด่นชัดแนวโน้มเฉือนทำให้ผอมบางที่ก็มีลักษณะหนืดค่อนข้างสูงในอัตราที่ต่ำและแรงเฉือนถึงที่ราบสูงในอัตราเฉือนสูง(รูปที่. 3) ดัชนีการไหล n น้อยกว่า 1 ยืนยันpseudoplasticity ตัวอย่างอิมัลชันทั้งหมด (ตารางที่ 1) ค่าของความสอดคล้อง K ดัชนีอยู่ในลำดับแช่แข็งเป็นอิมัลชัน<แช่เย็นอิมัลชัน <สเปรย์แห้งอิมัลชันซึ่งอยู่ในข้อตกลงกับแนวโน้มการเปลี่ยนแปลงของความหนืดที่เห็นได้ชัด pseudoplastic พฤติกรรมกับความเครียดผลผลิตแสดงให้เห็นว่าหยดอ่อนแอโครงสร้างเครือข่ายที่ถูกสร้างขึ้นในระยะเริ่มแรก การลดลงของความหนืดที่ชัดเจนที่มีอัตราการเฉือนเพิ่มขึ้นอาจนำมาประกอบกับการสลายหรือการปรับโครงสร้างของเครือข่ายโดยหยดกลเฉือน(Bellalta, โคโซ, ซูนิก้า ~ & Aguilera 2012) ที่ได้รับแรงเฉือนอัตราทั้งความหนืดที่ชัดเจนและขจัดความเครียดของอิมัลชันอยู่ในลำดับเดียวกัน การไหลและเส้นโค้งความหนืดของอีมัลชั่แช่เย็นแช่แข็งและมีความคล้ายคลึงและแตกต่างไปอย่างมากจากบรรดาของสเปรย์แห้งอิมัลชันแสดงให้เห็นขั้นตอนการประมวลผลที่มีอิทธิพลที่แตกต่างกันเกี่ยวกับพฤติกรรมการไหลของอิมัลชัน. โดยทั่วไปเป็นตัวบ่งชี้ที่ดีของโครงสร้างเครือข่ายภายในความแข็งแรงความเครียดผลผลิตคือคำนวณจากการคาดการณ์ของการทดสอบข้อมูลในกรณีที่เฉือน rateg_ / การ 0 (Derkach, Kuhkushkina, Levachov และ Matveenko 2011) อิมัลชันแช่แข็งจัดแสดงความเครียดผลผลิตต่ำสุดในขณะที่ความเครียดผลผลิตสูงสุดเป็นที่สังเกตสำหรับสเปรย์แห้งอิมัลชัน ปัจจัยที่มีผลความเครียดผลผลิตที่มีอนุภาคส่วนปริมาณขนาดอนุภาคและความแข็งแรงของ interparticle กองกำลัง โดยทั่วไปลดลงของขนาดอนุภาคนำไปสู่ผลตอบแทนที่เพิ่มขึ้นความเครียด (เสซาโนและราว 2007) แต่ความเครียดผลผลิตเพิ่มขึ้นด้วยการเพิ่มขนาดของหยดไขมันอิมัลชันในการทำงาน มันอาจจะถูกตีความโดยการเพิ่มของการปฏิสัมพันธ์ interparticle ความแข็งแรงเป็นปัจจัยที่โดดเด่น ความแข็งแรงของ interparticle ปฏิสัมพันธ์ที่เกี่ยวข้องกับการเชื่อมต่อโครงข่ายของเครือข่ายจุลภาคซึ่งจะเพิ่มขึ้นด้วยการกำจัดของที่อ่อนแอเชื่อมโยงเป็นการเพิ่มขึ้นของการรวมหยด(โจว, โซโลมอน, เครื่องชั่งน้ำหนักและ Boger, 1999) นอกจากนี้ความหนืดปรากฏของอิมัลชันก็ปรากฏตัวขึ้นที่สูงขึ้นของการพึ่งพาอาศัยกันสามมิติเครือข่าย มันหมายความว่าอิมัลชันที่มีโครงสร้างเครือข่ายอย่างมั่นคงควรเอาชนะแรงต้านทาน interparticle มากขึ้นในการไหลในคำอื่นๆ ที่แสดงความหนืดสูงกว่า (Boode และ Walstra, 1993)

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

beaumal delepine
, , & lamballerie Anton , 2001 ) ถูกใช้เพื่ออธิบายพฤติกรรมการไหลของอิมัลชัน
.
ที่ T คือแรงเฉือน ( PA ) t0 คือจุดคราก ( PA ) , k คือ
ดัชนีความสอดคล้อง ( PA Sn ) g_ คืออัตราเฉือน ( s
1
) และ n เป็นดัชนีการไหล
( ไร้ ) , n < 1 สำหรับเฉือน thinning fluid n > 1 สำหรับ
ตัดหนาของเหลวและ¼ 1 สำหรับของไหลนิวโตเนียน .
การทดสอบการคืบควรดำเนินการในเส้นเขตได้
( lvr ) ดังนั้น ความเครียดถาโถมทดสอบ ( 1e300 PA สำหรับครีม 1 Hz )
ถูกหามออกก่อนเพื่อกำหนดจุดคราก ( t0 ) 20 คะแนน และวางแผนเก็บข้อมูล

logarithmically โดยเซ็นเซอร์ของจนสวยงาม ในการทดสอบ ตัวอย่างของโฟมก็ต้อง
เฉือนความเครียดของ PA 3 300 S .
4-element เบอร์เกอร์รูปแบบ ( เคลวินวอยก์ตและ Maxwell นางแบบในชุด ) ( Xu , xiong , li ,
& Zhao , 2551 ) คือใช้ในการ วิเคราะห์ตัวอย่าง
ที่ G คือความเครียดทั้งหมดที่เวลา t ( S ) t ( PA ) เป็นตลอดเวลา
ใช้ความเค้นเฉือน , L ( S ) คือหมายถึงความหน่วงเวลา H1 ( PA ) คือ
สัมประสิทธิ์ความหนืดที่เกี่ยวข้องกับความหนืดการไหล g_ ( s
1

) คืออัตราเฉือนของความหนืดการไหล , E1 ,E2 ( PA ) เป็นค่าโมดูลัสแบบทันที
และค่าโมดูลัสยืดหยุ่น ปัญญาอ่อน ตามลำดับ G1 , G2
( 1
E
T / L ) และ g_ $ t มีการเสียรูปได้ทันที ,
. การเสียรูปและการยืด , การไหลความหนืด

ไปตามลำดับ ข้อมูลและวิเคราะห์ในแง่ของความสมดุลตามเจ ( PA
คืบ
1
) ที่กำหนดโดยอีคิว
( 4 ) ที่ GE เป็นสมดุลความผิดปกติ ,T ( PA ) เป็นตลอดเวลา
ใช้แรงเฉือน ( herranz tovar borderias & โมเรโน่ , , , , 2013 ) .
2.6 การวัดการรวมตัวบางส่วนของไขมัน
ปริมาณไขมันฟรีอิมัลชันในการพิจารณาวิธีการ พลานุเวช potineni
, , โรเบิร์ต และ coupland ( 2546 ) .
น้ำมันสีแดง O ( มิลลิกรัม / 0.15 กรัม ) ในน้ำมันข้าวโพดที่เตรียมไว้และคนค้างคืน
ใช้เครื่องฉายภาพดิจิตอล ( rw20 stirrer , อิกะ จำกัด เยอรมนี )
การดูดกลืนแสงของสารละลายที่ 520 nm ได้ใช้
uvevisible Spectrophotometer ( perkineelmer แลมด้า 3
, Norwalk , CT ) น้ำมันข้าวโพดที่ใช้เป็นช่องว่าง แล้วเทคนิคเจือจางคือ
ประยุกต์ : สารละลายสีย้อมในตัวทำละลายไม่มีขั้ว คือ เทลงบนพื้นผิวของอิมัลชันด้วยอ่อนโยน

สีผสมให้น้ำมันลอยอยู่ที่ผิวระหว่างการปั่นเหว