fresh ore in order to avoid circula

fresh ore in order to avoid circulatory effects due to repeated
passage of solids through the pump and the loop. Fig. 8 shows
that measured data for the crushed rock agree with the par-
tially-stratified model for all three concentrations.
Observed friction losses for the tar sand tailings, the mix-
ture of granite rock in tar sand tailings and the copper ore,
have been evaluated in terms of hydraulic gradient j,, (m
slurry/m pipe) versus mean velocity in Fig. 9. This repre-
sentation is valuable in practice when pump and pipeline
operating characteristics are to be analysed. Experimental
results in 0.39 and 0.44 m i.d. pipes for the tar sand tailings
(d5o=0.2 ram) at concentrations of up to 37.6% showed
pseudohomogeneous flow conditions. However, when gran-
ite rock particles were mixed in mass proportions 1:9 with
the tailings to a total volumetric solids concentration of
31.4%, the friction losses only increased slightly, see Fig. 9.
Similar results were found in a 0.39 m i.d. pipe. The results
with copper ore in Fig. 9 also demonstrate how coarse particle
slurries can be conveyed with comparatively low friction
losses in a pseudohomogeneous way at high solids concen-
trations of about 39% provided the size distribution is broad
and even.
The partially-stratified friction loss model by Wilson et al.
[ 1 ] (see Eq. (6) and Appendix) compared well with meas-
ured results for the hematite ore, having a relative solids
density of 4.1, at a concentration of 23%. However, the fric-
tion loss model tended to underestimate friction losses for the
magnetite ore, having a relative solids density of 4.5, at con-
centrations of 14-29%. The results with the iron ores, at a
concentration of about 23%, showed that observed losses
were about 30% higher for the coarser magnetite ore, which
had about 40% by mass of the particles in the 1--4 mm range,
see Fig. 2. The difference in d85/d5o ( 1.9 for the hematite and
4.2 for the magnetite) are reflected in the model results,
giving V~o-values of 3.76 and 5.73 m/s and M values of 1.50
and 0.47 for the hematite and magnetite, respectively. The
distribution of particle sizes finer than dso was broad for both
products and the mass fraction of -75 Ix• particles were
approximately the same, 23-25%.
The -75 /xm fraction corresponds to a volumetric con-
centration of 6--7% for the iron ores, to be compared to the
maximum volumetric solids concentrations of about 29%. In
order to obtain meaningful rheological measurements for a
non-settling slurry at low concentration, the largest particles
have to be less than about 75 /xm. Viscometric studies for
numerous iron ore slurries by Sellgren [ 19] indicated that
the low concentrated homogeneous slurry with

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

แร่ สดเพื่อหลีกเลี่ยงผลกระทบหัวใจเนื่องซ้ำ กาลของแข็งผ่านเครื่องสูบและลูป แสดง fig. 8 ข้อมูลวัดสำหรับหินบดตกลงกับหุ้น- รูปแบบ tially stratified สำหรับความเข้มข้น 3 ทั้งหมด สูญเสียแรงเสียดทานสังเกตทรายทาร์ tailings ผสม- ture หินแกรนิตใน tailings น้ำมันดินทรายและแร่ทองแดง ได้รับการประเมินในแง่ของเจไล่ระดับไฮโดรลิค, (m ท่อ น้ำ/m) กับความเร็วเฉลี่ยใน Fig. 9 Repre นี้- sentation จะมีคุณค่าในทางปฏิบัติเมื่อปั๊ม และไปป์ไลน์ ลักษณะการทำงานจะได้ analysed ทดลอง ผล 0.39 และ 0.44 เมตรท่อประชาชนสำหรับ tailings ทรายทาร์ (d5o = 0.2 ราม) ที่ความเข้มข้นสูงถึง 37.6% แสดงให้เห็นว่า สภาวะไหล pseudohomogeneous อย่างไรก็ตาม เมื่อแกรน - ite หินอนุภาคถูกผสมกันในมวลสัดส่วน 1:9 ด้วย tailings เพื่อความเข้มข้นของแข็ง volumetric รวมของ 31.4% การสูญเสียแรงเสียดทานที่เพิ่มขึ้นเพียง เล็กน้อย ดู Fig. 9 พบผลลัพธ์ที่คล้ายกันในท่อประชาชน 0.39 m ผลลัพธ์ มีแร่ทองแดงใน Fig. 9 ยังสาธิตวิธีหยาบอนุภาค สามารถเลียง slurries กับแรงเสียดทานต่ำสุดที่ดีอย่างหนึ่ง ความสูญเสียในลักษณะที่อัตรา concen - pseudohomogeneous trations ประมาณ 39% มีการกระจายขนาดจะกว้าง และแม้แต่ แรงเสียดทาน stratified บางส่วนสูญเสียแบบโดย Wilson et al [1] (ดู Eq. (6) และภาคผนวก) เปรียบเทียบกับส - ผล ured แร่ hematite มีของแข็งญาติ ความหนาแน่นของ 4.1 ที่ความเข้มข้นของ 23% อย่างไรก็ตาม แทรกข้างลิ้น - รุ่นสเตรชันขาดทุนมีแนวโน้มที่ประมาทสูญเสียแรงเสียดทาน แร่ magnetite มีความหนาแน่นของแข็งสัมพัทธ์ของ 4.5 คอน- centrations 14-29% ผลลัพธ์ที่ มีแร่เหล็ก ที่มี ความเข้มข้นประมาณ 23% ชี้ให้เห็นว่าสังเกตขาดทุน มีประมาณ 30% สำหรับแร่ magnetite coarser สูงซึ่ง มีประมาณ 40% โดยมวลของอนุภาคใน 1 - 4 มม.ช่วง ดู Fig. 2 ความแตกต่างของ d85/d5o (1.9 สำหรับ hematite และ 4.2 สำหรับที่ magnetite) ปรากฏในผลลัพธ์ของแบบจำลอง ให้ V ~ o-ค่า m/s และ M ค่า 1.50 3.76 5.73 และ 0.47 hematite และ magnetite ตามลำดับ ที่ การกระจายของขนาดอนุภาคที่ละเอียดกว่า dso ถูกกว้างทั้ง ผลิตภัณฑ์และส่วนมวลของอนุภาค Ix•-75 ประมาณเดียวกัน 23-25% เศษ-75 /xm สอดคล้องกับแบบ volumetric คอน- centration 6 - 7% สำหรับแร่เหล็ก จะเปรียบเทียบกับการ ความเข้มข้นของแข็ง volumetric สูงสุดประมาณ 29% ใน ใบสั่งรับวัด rheological มีความหมายสำหรับการ ไม่ตกตะกอนสารละลายที่ความเข้มข้นต่ำ อนุภาคที่ใหญ่ที่สุด จะต้องน้อยกว่าประมาณ 75 /xm Viscometric การศึกษาสำหรับ slurries แร่เหล็กจำนวนมาก โดย Sellgren [19] แสดงที่ ต่ำสุดเข้มข้นสารละลายเป็นเนื้อเดียวกันด้วย

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

แร่ใหม่เพื่อหลีกเลี่ยงผลกระทบเนื่องจากการไหลเวียนซ้ำ
ทางเดินของของแข็งผ่านปั๊มและห่วง มะเดื่อ 8 แสดงให้เห็น
ว่าวัดข้อมูลสำหรับหินบดเห็นด้วยกับการต่อสัญญาณ
แบบ tially-แบ่งชั้นสำหรับทั้งสามความเข้มข้น.
ขาดทุนจากการสังเกตแรงเสียดทานสำหรับแร่ทรายน้ำมันดิน, mix-
Ture ของหินแกรนิตในแร่ทรายน้ำมันดินและแร่ทองแดงที่
ได้รับ การประเมินในแง่ของเจลาดไฮดรอลิ ,, (ม
ผสม m / ท่อ) เมื่อเทียบกับหมายถึงความเร็วในรูป 9. นี้ repre-
สดงความมีคุณค่าในทางปฏิบัติเมื่อเครื่องสูบน้ำและท่อ
ลักษณะการดำเนินงานที่จะได้รับการวิเคราะห์ การทดลอง
ผลใน 0.39 และ 0.44 เมตรท่อ id สำหรับแร่ทรายน้ำมันดิน
(d5o = 0.2 RAM) ที่ระดับความเข้มข้นสูงสุดถึง 37.6% แสดงให้เห็นว่า
สภาพการไหล pseudohomogeneous แต่เมื่อ gran-
อนุภาคหิน ITE ถูกผสมในสัดส่วนที่มวล 1: 9 ด้วย
แร่เพื่อของแข็งปริมาตรรวมความเข้มข้นของ
31.4% การสูญเสียความเสียดทานเพิ่มขึ้นเพียงเล็กน้อยดูรูป 9.
ผลที่คล้ายกันที่พบในท่อ id 0.39 เมตร ผลการค้นหา
ที่มีแร่ทองแดงในรูป 9 นอกจากนี้ยังแสดงให้เห็นถึงวิธีการที่อนุภาคหยาบ
slurries สามารถลำเลียงด้วยแรงเสียดทานต่ำเมื่อเทียบกับ
การสูญเสียในทางที่ pseudohomogeneous ของแข็งสูงความเข้มข้น
trations ประมาณ 39% ให้การกระจายขนาดกว้าง
และแม้กระทั่ง.
รูปแบบการสูญเสียความเสียดทานบางส่วนแบ่งชั้นโดยวิลสันและคณะ
[1] (ดูสม. (6) และภาคผนวก) เมื่อเทียบกันได้ดีกับวัดได้
ผล Ured สำหรับแร่ออกไซด์ที่มีของแข็งญาติ
หนาแน่นของ 4.1 ที่ระดับความเข้มข้น 23% อย่างไรก็ตาม fric-
รูปแบบการสูญเสียการมีแนวโน้มที่จะประมาทความเสียหายที่เกิดแรงเสียดทานสำหรับ
แร่แม่เหล็กที่มีความหนาแน่นของของแข็งญาติของ 4.5 ที่ทำา
centrations ของ 14-29% ผลลัพธ์ที่มีแร่เหล็กที่
ความเข้มข้นประมาณ 23% แสดงให้เห็นว่าผลขาดทุนจากการสังเกต
มีประมาณ 30% ที่สูงขึ้นสำหรับแร่แม่เหล็กหยาบซึ่ง
มีประมาณ 40% โดยมวลของอนุภาคในช่วง 1--4 มม,
เห็น มะเดื่อ 2. ความแตกต่างใน D85 / d5o (1.9 สำหรับออกไซด์และ
4.2 สำหรับ magnetite) จะสะท้อนให้เห็นในผลการค้นหารูปแบบการ
ให้ V ~ o-ค่า 3.76 และ 5.73 เมตร / วินาทีและค่า M 1.50
และ 0.47 สำหรับออกไซด์และ แม่เหล็กตามลำดับ
การกระจายตัวของอนุภาคขนาดดีกว่าเอสโอเป็นวงกว้างทั้ง
ผลิตภัณฑ์และส่วนมวลของ -75 ทรงเครื่อง•อนุภาคถูก
ประมาณเดียวกัน 23-25%.
-75 / XM ส่วนสอดคล้องกับ con- ปริมาตร
centration ของ 6-- 7% สำหรับแร่เหล็กที่จะนำมาเปรียบเทียบกับ
ความเข้มข้นของสารที่มีปริมาตรสูงสุดประมาณ 29% ใน
การสั่งซื้อที่จะได้รับการวัดการไหลมีความหมายสำหรับ
สารละลายไม่ตกตะกอนที่มีความเข้มข้นต่ำอนุภาคที่ใหญ่ที่สุด
จะต้องมีน้อยกว่าประมาณ 75 / XM การศึกษา Viscometric สำหรับ
slurries แร่เหล็กจำนวนมากโดย Sellgren [19] แสดงให้เห็นว่า
ต่ำเข้มข้นผสมเป็นเนื้อเดียวกันกับ

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

สดแร่เพื่อหลีกเลี่ยงการผลเนื่องจากซ้ำ
เนื้อเรื่องของของแข็งผ่านปั๊มและวง ภาพที่ 8 แสดง
ที่วัดข้อมูลสำหรับหินบดเห็นด้วยกับพาร์ -
tially แบ่งทั้งหมด 3 แบบเข้มข้น
สังเกตการสูญเสียแรงเสียดทานสำหรับทรายน้ำมันดินหางข้าว ผสม -
ture หินแกรนิตในทรายน้ำมันดินหางแร่และแร่ทองแดง
ได้รับการประเมินในแง่ของไฮดรอลิกลาด J ( M
ท่อ ? / m ) เมื่อเทียบกับค่าเฉลี่ยความเร็วในรูปที่ 9 นี้ repre -
sentation มีคุณค่าในทางปฏิบัติเมื่อปั๊มและท่อ
คุณลักษณะการทำงานจะต้องวิเคราะห์ ผลการทดลอง
0.39 และ 0.44 ม. ท่อไอดีสำหรับทรายน้ำมันดินหางแร่
( d5o = 0.2 RAM ) ที่ความเข้มข้นถึง 37.6 % พบ
เงื่อนไขการไหล pseudohomogeneous .อย่างไรก็ตาม เมื่อคุณยาย -
ITE อนุภาคมวลหินนำมาผสมในสัดส่วน 1 : 9 กับ
หางเพื่อรวมปริมาตร ความเข้มข้นของตะกอน
31.4 เปอร์เซ็นต์ การสูญเสียแรงเสียดทานเพิ่มขึ้นเพียงเล็กน้อย เห็นรูปที่ 9
ผลที่คล้ายกันพบ 0.39 เมตร ไอดี ท่อ ผลลัพธ์
กับแร่ทองแดงในรูปที่ 9 ยังแสดงให้เห็นถึงวิธีที่ slurries อนุภาคหยาบสามารถถ่ายทอดได้ด้วย

โดยแรงเสียดทานต่ำความสูญเสียในทางที่ pseudohomogeneous สูงของแข็ง concen -
trations ประมาณ 39 % ให้กระจายขนาดกว้าง
และแม้แต่
บางส่วนแบ่งแบบจำลองการสูญเสียแรงเสียดทานโดยวิลสัน et al .
[ 1 ] ( ดูอีคิว ( 6 ) และภาคผนวก ) เมื่อเทียบกับเมียส -
ured ผลฮีมาไทต์ แร่มีปริมาณของแข็ง
ความหนาแน่นสัมพัทธ์ของ 4.1 ความเข้มข้น 23 % อย่างไรก็ตาม fric -
รูปแบบการสูญเสีย tion มีแนวโน้มที่จะประมาทกำลังงานสูญเสียใน
แมกนีไทต์ แร่มีปริมาณความหนาแน่นสัมพัทธ์ของ 4.5 , Con -
centrations ของ 14-29 % ผลลัพธ์ที่ได้กับแร่เหล็กที่
ความเข้มข้นของประมาณ 23 เปอร์เซ็นต์ พบว่า พบว่าขาดทุน
เป็นประมาณ 30% สูงกว่าสำหรับชนิดแร่แมกนีไทต์ ซึ่ง
ได้ประมาณ 40% โดยมวลของอนุภาคในช่วง 1 - 4 มม.
เห็นรูปที่ 2ความแตกต่างใน d85 / d5o ( 1.9 สำหรับแร่เหล็กและ
4.2 สำหรับแม่เหล็ก ) สะท้อนให้เห็นในรูปแบบการให้ผล
V ~ o-values ของ 3.76 และ 5.73 M / S และ M เท่ากับ 1.50
และ 0.47 สำหรับแร่เหล็ก และแร่แม่เหล็ก ตามลำดับ
การกระจายของขนาดอนุภาคละเอียดกว่าน้ำมันหัวเชื้อในวงกว้างทั้ง
ผลิตภัณฑ์และสัดส่วนมวลของอนุภาคได้ 9 - 75 -
ประมาณเดียวกัน โดย %